Основные рабочие параметры и виды насосов

Как видно из приведенных достаточно простых описаний этого сложного явления, параметры насоса (напор и КПД) начинают меняться при достаточно развившейся кавитации. Основным средством, предупреждающим появление кавитации, является создание такого давления во всасывающем трубопроводе, при котором кавитация отсутствует. Как правило, это давление определяется высотой всасывания жидкости при работе насоса. Для нахождения высоты всасывания обратимся к следующим рассуждениям. Пусть рх и С1—давление и скорость течения жидкости перед рабочим колесом насоса (рис. 3.65), Ра — атмосферное давление на свободной поверхности, 2 — превышение оси насоса над свободной поверхностью резервуара, из которого откачивается жидкость. Если потери напора во всасывающем трубопроводе до входа в рабочее колесо равны /г , то уравнение Бернулли, записанное для струйки жидкости, движущейся от свободной поверхности жидкости до входа в рабочее колесо, запишется в виде [c.135]

Основные рабочие параметры и виды насосов [c.283]

На рис. 6.10,я показан общий вид поршневого парового прямодействующего насоса ПДГ 60/20А и дается номограмма основных рабочих параметров (рис. 6.10, б) этого насоса. Маркировка насоса означает ПДГ — прямодействующий, двухпоршневой, горизонтальный 60 — номинальная подача, м ч 20 — номинальное давление на выходе, ат А — модернизация. [c.241]

В результате использования расчетных уравнений или нормальных и частных (кавитационных) характеристик определяется лишь основной геометрический параметр гидроструйных насосов — отношение площадей или диаметров камеры смешения и сопла. Для реализации необходимых требований к гидроструйным насосам по расходам и давлениям требуется рассчитать конструктивные размеры рабочего сопла, входного участка камеры смешения, самой камеры смешения и диффузора. Иногда по условиям размещения приходится уменьшать расчетную длину гидроструйного насоса, что может, например, достигаться заменой одного большого насоса несколькими насосами меньших размеров заменой одного сопла несколькими применением специальных видов диффузоров, позволяющих сократить их длину применением вместо гидроструйного насоса с центральным соплом струйного насоса с кольцевым соплом и т. п. [c.60]

При гидравлическом расчете, является отношение площади поперечного сечения горловины (камеры смешения) с диаметром 4 = 4 к площади кольцевого рабочего сопла, имеющего наружный диаметр 4к и внутренний 4ц + 26, где б — толщина стенок центрального сопла. Таким образом, основной геометрический параметр струйного насоса с кольцевым соплом может быть записан в виде [c.67]

ОСНОВНЫЕ РАБОЧИЕ ПАРАМЕТРЫ И ВИДЫ НАСОСОВ [c.261]

Лопастные насосы являются обратимыми гидромашинами. Возможны восемь режимов работы насосов два насосных, два турбинных и четыре тормозных. Режим работы насоса определяется значениями четырех основных параметров насоса частотой вращения вала насоса п, подачей Q, напором Я и крутящим моментом на валу насоса Л1. До настоящего времени не существует достаточно надежной теории, способной предсказывать режимы работы насосов в зависимости от геометрических размеров рабочего колеса и проточного тракта насоса. Все расчеты, связанные с изменением режимов работы насоса, т. е. расчеты переходных процессов, основываются на экспериментальных данных. Для получения этих данных исследования проводятся при установившихся режимах работы насосов и обобщаются в виде полных энергетических характеристик или в виде круговых диаграмм [28, 95, 145]. [c.230]

Рассматривая условия работы лопастного насоса в гл. 3, мы установили, что основные его параметры (напор, расход, к. п. д. и др.) зависят от формы и размеров проточной части (рабочего колеса) и режима работы. Следовательно, интересующие нас внешние параметры насоса в общем виде можно представить следующими функциональными зависимостями [c.343]

Схемы струйных насосов весьма разнообразны. На рис. 1.1 приведены схемы наиболее известных и распространенных конструкций нерегулируемых гидроструйных насосов, а на рис. 1.2 — гидроструйных насосов с регулируемыми геометрическими параметрами, причем регулирование производится за счет изменения площади выходного сечения рабочего (активного) сопла или площади поперечного сечения камеры смешения (горловины). Несмотря на разнообразие конструкций в большинстве струйных насосов можно выделить следующие элементы активное (рабочее) сопло, камеру смешения (горловину), диффузор, входной участок горловины для пропуска пассивного потока, выполняемый, как правило, в виде конфузора. Рабочее коническое сопло (насадок) в основном устанавливают соосно (по центру) с камерой смешения (рис. 1.1, а 1.2), а также в виде кольца, размещенного по периферии камеры смешения (рис. 1.1, б), или комбинированно (рис. 1.1, б). В некоторых случаях применяют многосопловые гидроструйные аппараты (рис. 1.1, г). Плоскость среза активного сопла (сопл) должна или находиться во входном сечении камеры смешения. Или быть выдвинута из него против течения на некоторое расстояние (обычно не более чем на один—три калибра сопла). [c.20]

Рис. 6.10. Обилий вид (а) и номограмма основных рабочих параметров (б) поршневого парового прямодействующего насоса ПДГ 60120А

При рассмотрении результатов испытаний одного рабочего колеса с разными по пропускной способности, но однотипными по конструкции отводами, необходимо иметь в виду следующее. Теоретический напор насоса определяется параметрами рабочего колеса и не зависит от параметров отвода. В то же время форма кр ивой действительного напора Н—Q определяется в основном гидравлическими потерями в отводе. Их относительная величина в оптимальной зоне будет уменьшаться с увеличением пропускной способности отвода Ксп ) Оптимальное значение Пща,, будет смещаться в сторону больших подач. На малых подачах в большом отводе относительная величина гидравлических потерь увеличивается в связи с интенсификацией вихревых явлений в области колесо—спираль . Поэтому кривая Н—Р для отвода с большей пропускной способностью более полога, и отвод имеет меньший напор при нулевой подаче. Напор в точке г11 ах для отвода с увеличенными проходными сечениями больше, чем напор при той же подаче того же рабочего колеса с нормальным отводом. [c.77]

При строгих расчетах следует иметь в виду некоторое повышение к. п. д. при увеличении размеров вентилятора (насоса). Не следует, однако, думать, что пересчет ( , Я и Л в по формулам пропорциональности приводит к правильным результатам независимо от условий, в которых работает центробежная машина. Работа машины определяется не только ее свойствами, но и свойствами трубопроводной системы, подключенной к ней. Поэтому определение основных параметров Я и Л/ в машины, включенной в трубопроводную систему, должно производиться, как указывается ниже, с учетом рабочих свойств последней. [c.57]

Кавитационные характеристики гидроструйных насосов (рис. I.2I) можно совместить с рабочими гидравлическими характеристиками. Такие совмещенные характеристики приведены на рис. 1.22. По оси абсцисс отложены значения основного геометрического параметра струйных насосов drid , а по оси ординат — безразмерный перепад давления р = Аро/Арр [см. формулу (1.23)]. На графике отложены линии равных коэффициентов подсоса и, рассчитанных по уравнению (1.22), а в виде наклонных прямых — [c.55]

Судя по виду напорных характеристик насосной станции H=f(Q) при одном, двух или трех работающих насосах (на рис. 4.23 слева направо), в качестве управляющих параметров можно принять давление воды в коллекторе насосной станции и расход воды в начале напорного трубопровода (в данном случае давление в коллекторе соответствует напору насосной станции Н). Первоначальное заполнение водой бустерными насосами закрытой оросительной сети и водовоздущной емкости, заполнение последней сжатым воздухом и выведение станции на дежурный режим (Я >80 м) проводят вручную. Далее станция работает в автоматическом режиме без участия оператора. При включении первой дождевальной мащины напор насосной станции падает, так как оба бустерных насоса не способны поддержать его. При напоре насосной станции Я= 76,2 м подается сигнал в систему автоматики на включение первого основного насоса и выключение обоих бустерных насосов. Станция переходит в режим работы основных насосов в точке и далее — в рабочую точку, соответствующую подаче первой дождевальной мащины плюс утечки из сети. Дальнейшее включение в работу дождевальных мащин и изменение режима работы станции можно проследить по графикам, показанным на рисунке 4.23. При отключении дождевальных мащин режим работы станции изменяется в обратном порядке. При назначении командных параметров, при которых включаются или выключаются насосные агрегаты, необходимо учитывать не только неточность подачи командного сигнала из-за погрешности измерительных средств, но и возможность работы насосов в допустимом диапазоне подач, который указан в каталогах. [c.169]

Для дисковых насосов параметрами, характеризующими их работу, являются геометрические параметры внутренний / , и наружный Кг радиусы дисков, щирина рабочей щели Ь, число / и толщина 5 дисков и т. д. гидродинамические параметры - напор Я, подача О, угловая скорость колеса со, мощность М, время г параметры рабочего тела — плотность р, вязкость и. Тогда на основании законов теории подобия, выбрав в качестве первичных величин диаметр = 2Кг, угловую скорость колеса со и плотность жидкости р, можно получить следующие безразмерные комплексы геометрического подобия Ь/Ог, 0x102. Ь/О и т. д., а также критерии (для установивщегося процесса работы насоса) Я = Н и — критерий Эйлера 0=0/(1 1)со >2-расходныйкритерий Л =Л /рсо /)2-мощностной критерий Ке = шО 1р — критерий Рейнольдса. Эти критерии и безразмерные комплексы имеют такой же вид, как и критерии для центробежного лопастного насоса. Отличие дисковых насосов при ламинарном режиме течения жидкости в рабочих щелях в том, что вязкость V является здесь одним из основных параметров, определяющим его характеристики. Поэтому течение нельзя считать автомодельным и пренебрегать критерием Тогда расход, напор, мощность и КПД натуры на подобных режимах выразятся через параметры модели следующим образом [c.44]