Уравнение прочности

Исходя из условия равнопрочности сварного шва металлу, удаленному вырезом, можем написать уравнение прочности для сварного шва каждой половины кольца [c.168]

Учитывая, что Р /Ра = а 1ао, уравнение прочности можно записать в общем виде следующим образом [c.42]

Диаметр эксцентрикового вала определяется из уравнения прочности при одновременном действии изгиба и кручения вала [c.398]

Мр = УМ1 кгс-см. (XXI—59) Диаметр вала й определяется из уравнения прочности [c.413]

В механизме опрокидывания шатун сжимается силой Р = = Сш + 0,50/с, так как он изогнутой формы (фиг. 236, б), то его прочность определяется уравнением прочности при одновременном растяжении и изгибе [c.512]

Уравнение прочности для проверки стенки [c.141]

Подставляя в уравнение (2.17) значение /п и бх, получим уравнение прочности хрупких покрытий [c.107]

Траверса подвески (фиг. 24) работает на изгиб под действием груза, подвешенного к крюку. Размеры траверсы определяются из уравнения прочности [c.56]

Диаметр оси блоков о определяется из уравнения прочности Миз = аиз = 0,1 1 Оиз. [c.57]

Уравнение прочности Валика будет [c.207]

Подставляя в уравнение прочности при изгибе значение изгибающего момента, после преобразований определяем максимальное расстояние между опорами [c.319]

Уравнением прочности во всех случаях будет [c.250]

Уравнение прочности по теории касательных напряжений будет [c.252]

Допустимые деформации. Выше упоминалось, что уравнения прочности (III, 20 и III, 22) полимерных материалов с инженерной точки зрения не являются расчетными, даже если известны коэффициенты Л и а, вследствие отсутствия в них параметра, характеризующего деформацию. Между тем инженер, выбирающий материал и геометрию детали, имея в виду ее сопряжение с другими деталями, должен назначать допустимую деформацию узла или детали за заданный срок службы. Если он не хочет допустить натекание деформаций в материале под действием напряжения (т. е. работу детали в режиме ползучести), тогда допустимое напряжение стд должно удовлетворять условию [c.141]

Теперь мы попытаемся ответить на вопрос, распространяются ли на резиты уравнения прочности (III, 20) и (III, 21), (III, 27) и (III, 28). Поскольку во все эти уравнения входит показатель времени испытания, необходимо выяснить, может ли структура застеклованного студня (резита) проявлять релаксационные свойства. Рассмотренный па рис. 68 опыт (восстановление 68 6 всех остаточных деформаций при нагревании деформированного образца) позволяет ответить на этот вопрос положительно. [c.152]

Теперь можно ответить на вопрос, в какой степени указанные уравнения прочности полимеров и материалов на их основе могут быть использованы для характеристики прочности волокнитов. Как можно видеть, все механические свойства обеих составных частей композиции подчиняются основному уравнению прочности полимеров, поэтому это уравнение будет справедливо для композиции т. целом. Но значения коэффициентов 1 и а будут отличаться от таковых для чистого полимера и чистого наполнителя. [c.167]

Чтобы оценить, в какой степени текстолиты можно рассчитывать по общим уравнениям прочности полимеров и материалов на их основе, необходимо снова рассмотреть их кривые ползучести. [c.175]

Первый член этого уравнения—уравнение прочности для тонкостенного сосуда, второй член—поправка, учитывающая коррозию, возможность снесения бобышки от центра и уменьшение толщины стенки при расточке цилиндра при ремонте эту поправку принимают равной примерно 0,8—1 сж. [c.155]

Уравнение прочности имеет следующий вид [c.238]

Уравнение прочности по этой теории составляется на основании того предположения, что материал начинает течь, когда гаах становится равным t при пределе текучести, т. е. [c.238]

Уравнение прочности по теории Кулона будет [c.241]

Уравнение прочности для шва каждой половины кольца имеет [c.548]

Диаметр шпильки определяется из уравнения прочности [c.285]

В приведенном выше уравнении прочности коэффициент К для поликапроамида составляет приблизительно 10. Тогда соотношение прочностей двух волокон, полученных из исходного (1) и из смешанного полимера (2), будет составлять [c.30]

В работе [13] было получено уравнение прочности, в котором как и в эмпирическом уравнении Журкова, имеется линейная зависимость разрушающего напряжения ст от температуры Т, но в отличие от эмпирического уравнения константы выражаются через термодинамические характеристики вещества (коэффициент линейного расширения, коэффициент Грюнайзе-на, модуль Юнга и т. д.), которые можно измерить независимыми методами. В результате уравнение прочности приобрело следующий вид [c.39]

Так как механизм медленного разрушения линейных полимеров связан с вязким течением, то нри скорости е—> 0 безопасного напряжения не существует. Последнее появляется у сшитого полимера за счет перазрушающейся сетки химических связей. Уравнение прочности при этом имеет вид [c.187]

Диаметр оси дробящего конуса определяется из уравнения прочности при однявременном действии изгиба и растяжения [c.405]

Отсюда можно заклр)чить, что если в феноло-формальдегидных смолах при обычных температурах и при достаточно больших временах действия нагрузок и начинается ползучесть, то при этом деформации остаются вынужденноэластическими. Уравнение прочности этих смол, оцениваемой по времени до их разрушения, соответствует уравнению (III, 23). До тех пор, пока нагрузки на образцы не превышают величин, ири которых начинают разрушаться связи, образующие трехмерную сетку полимера, уравнение (III, 27) памяти необратимого разрушения не выполняется, поскольку в этом случае ползучесть обусловлена только вынужденноэластическими деформациями. Лишь для нагрузок, при которых начинается частичное разрушение связей трехмерных сеток полимеров со временем, уравнение (III, 27) вступает в силу. Прямых опытов по установлению величин этого критического напряжения, к сожалению, не поставлено. [c.163]

Рассмотрим, как влияет тип связуюш его на прочностные свойства рассматриваемых материалов, а также, в какой степени применимы к ним основные уравнения прочности нолимеров. Пусть в образце ДСП или стеклопластика все волокна расположены под углом 0° к направлению действия растягивающей нагрузки. Возникающее напряжение будет распределяться в материале пропорционально величинам модуля упругости наполнителя и связующего. Известно, что модуль упругости алюмоборосиликат-ного стекловолокна составляет в среднем 3-10 кгс1см , а модуль упругости феноло-формальдегидной смолы — около 0,2 10 кгс/сле . Разрушающее напряжение соответственно равно для стекловолокна — в среднем 10 ООО кгс/см , для смолы — 300 кгс1см . Простые подсчеты показывают, что разрушение смолы произойдет при относительной деформации образца около 1,5%, а стекловолокна — около 3%. Следовательно, разрушение смолы начнется раньше разрушения стеклянного волокна. Для использования высокой прочности стеклянного наполнителя необходимо иметь связующее, которое при разрушении деформируется также или больше, чем стекло. В такой композиции волокно и смола [c.180]

Прочность образца при сдвиге вдоль слоев составляет небольшую долю от прочности ири растяжении волокон, параллельных направлению действия нагрузки. Если к однонаправленному материалу типа СВАМ прикладывать нагрузку под углами, отличными от 0°, то прочность материала сильно падает. Уменьшение временного сопротивления объясняется тем, что на предел прочности при углах от О до 90° большую роль оказывает связующее. Хотя для этих образцов также справедливы уравнения прочности полимеров, необходимо применять уравнение тина (III, 23). Параметры этого уравнения зависят от угла между главной осью армирования [c.181]

Какова же роль в инженерных paQ4exax теоретических уравнений прочности типа (III, 20) и (III, 21) Можно заметить, что многие инженерные расчеты производятся не по допустимым напряжениям, а по допустимым деформациям. Это означает, что конструктор во всех случаях должен задавать допустимые деформации работающей детали на гарантированный срок ее службы. Долговечность работы детали из полимерных материалов определяется, следовательно, только допустимой деформацией, и выбор действительных напряжений зависит от величин допустимых деформаций. [c.187]

Используя уравнение прочности для тонкостенной цилиндрической оболочки Рк = 2аее ( н — а также уравнение (5.123), после подстановки скорости деформации находим давление воздуха калибрования р [c.155]

Теория прочности Мора (1882г.) отличается от предыдущей лишь тем, что она учитывает разницу в поведении материала при сжатии и растяжении. Уравнение прочности по [c.238]

Энергетическая теория прочности (Бель-трами, 1885 г.). По этой теории опасность разрушения наступает тогда, когда удельная работа деформации становится равной работе деформации при напряжении, равном пределу текучести на простое растяжение. Энергетическая теория имеет в настоящее время наибольшее распространение в форме, которую ей придали Губер (1904 г.), а затем Мизес (1913 г.) и Генки (1924г.), и которая учитывает лишь энергию, затрачиваемую на изменение формы (пренебрегая энергией, расходуемой на изменение объема). По теории Губер-Мизес-Генки уравнение прочности имеет следующий вид [c.239]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология