Прочность соотношение механических характеристик

Попытки установить зависимости между механическими характеристиками изделий и компонентов, входящих в состав композиционного материала, многочисленны, но предлагаемые формулы не всегда удобно применять в инженерной практике. Кроме того, при выводе формул обычно принимаются во внимание лишь соотношения между некоторыми характерными свойствами (прочность, модуль упругости, коэффициент Пуассона), которые считаются определяющими [42, с. 41]. Однако нельзя не принимать во внимание различия в релаксационном характере свойств различных компонентов пластиков. Необходимость учета большого числа факторов в ряде случаев затрудняет создание расчетных формул общего вида [54]. Иногда целесообразны расчетные формулы частного характера, справедливые для какого-либо определенного состава композиции. Примерами могут служить приближенные зависимости для расчета стеклопластиков, в которых использованы маты, непрерывные волокна или ткани [55, с. 1 56, с. 43]. [c.24]

Известно, что воздействие сероводорода проявляется тем сильнее, чем выше прочностные характеристики металла — твердость, пределы текучести и прочности. Механические напряжения играют большую роль в процессе коррозионного растрескивания, стимулируя локальное электрохимическое растворение металла, и, как следствие, зарождение и развитие трещин. Степень коррозионного воздействия зависит от соотношения величины приложенных напряжений к пределу текучести. [c.14]

Хотя в настоящее время выяснена важная роль надмолекулярных структур в формировании разнообразных механических свой--ств кристаллических полимеров, однако установление количественных соотношений между характеристиками надмолекулярной. структуры и прочностью полимеров—дело будущего. [c.132]

Вяжущие свойства связующего проявляются как в процессе приготовления анодной массы, так и при формировании самообжигающихся анодов. При смешении сухой шихты со связующим оно растекается на поверхности коксовых частиц, частично заполняя их поры, и тем самым создает прочную связь между отдельными зернами. В связи с этим особо важное значение приобретают поверхностные свойства и вязкостно-температурные характеристики связующих веществ, зависящие от их химического состава и происхождения. Вязкость связующего должна обеспечить достаточную пластичность и текучесть анодной массы, однако протекание его между зернами кокса в электролизной ванне недопустимо., Спекающая способность связующего проявляется в процессе формирования анода или обжига электрода оно должно цементировать отдельные зерна сухой шихты, выполняя роль коксовых мостиков. Спекающая способность является обобщающей характеристикой связующего и в первом приближении оценивается коксуемостью нефтяного остатка, а в конечном счете — показателями качества обожженных изделий (механической прочностью, удельным электросопротивлением, реакционной способностью и др ) Из всех нефтепродуктов вяжущими и спекающими свойствами в наибольшей степени обладают нефтяные остатки, ресурсы которых весьма велики. Однако все они характеризуются недостаточными значениями коксуемости (10—25% по Конрадсону), некоторые из них имеют малую адгезионную способность, высокое содержание серы. Поэтому они не могут быть использованы в производстве электродной продукции без дополнительной обработки, приводящей к изменению их химического состава и свойств. Лучшими следует считать связующие вещества, которые имеют коксовое число по Конрадсону 40—50% и температуру размягчения 80—90 °С по К и Ш. Такие свойства связующих веществ обусловливаются химическим составом, т. е. оптимальным соотношением в них различного класса соединений и прежде всего асфальтенов, смол, высококонденсированных ароматических углеводородов, карбенов и карбоидов. Особо важное значение придается группе тяжелых ароматических углеводородов, которая способствует протеканию при обжиге изделий реакций конденсации. [c.75]

Зависимость механических свойств анизотропных композиционных материалов, армированных непрерывными волокнами, от. соотношения механических характеристик компонентов наиболее изучена. При конструировании пластиков с заданной прочностью, работающих в условиях растяжения вдоль волокон, выбор компонентов может быть осуществлен на основании приближенного расчета по ранее приведенной формуле (5). Если состав композиционного пластика таков, что непрерывные волокна деформируются упруго, а связующее — пластически, то должен быть использован иной вариант формулы [c.26]

Предложена математическая модель механохимической повреждаемости сварных соединений с учетом контактных эффектов совместной деформации материалов с разными прочностными свойствами. Получены функциональнь(е зависимости долговечности сварных соединений от относительргых размеров и свойств материала прослоек, уровня начальной напряженности и коррозионной активности рабочей среды. Установлено, что с уменьшением относительной толщины мягкой прослойки долговечность сварных соединений возрастает, как при реализации общей, так и локализованной коррозии. Определены критические параметры механохимической неоднородности, обеспечивающие работоспособность сварных конструктивных элементов. При работе сварных соединений в условиях МХПМ для обеспечения равной коррозионно-механической прочности, кроме геометрических, необходимо обеспечить определенные соотношения механохимических характеристик участков с разным физико-химическим состоянием. [c.279]

Для определения физико-механических свойств материала оптимального состава изготавливали партии образцов с заданным соотношением компонентов в виде цилиндров диаметром и высотой, равными 15 мм. Предел прочности определяли как среднее из результатов испытаний шести образцов. Оптимальные составы сырьевой смеси для производства стенового материала и их физико-механические характеристики приведены в табл. 3.7, 3.8 и 3.9. [c.89]

Соотношение фенольной смолы и поливинилацеталя может колебаться от 0,3 1 до 2 1 в зависимости от требуемых значений модуля упругости, прочности при растяжении, ползучести и термостойкости. Повышению физико-механических показателей способствует увеличение молекулярной массы термопластичного компонента. Вместе с тем для того, чтобы клей имел высокие адгезионные и когезионные характеристики, необходимо в процессе отверждения композиции обеспечить смачиваемость и достаточно прочное сплавление компонентов, что облегчается при более низких значениях молекулярной массы смолы. [c.251]

Антифрикционные свойства рассматриваемых металлополимеров и их связь с совместимостью полимерных компонентов подчиняются закономерности Ратнера, связывающей износные свойства материалов с другими механическими свойствами. Сопоставим интенсивности износа металлополимеров с совокупностью тех механических характеристик, которые входят в соотношение (1). При содержании в металлополимерах 10—25% полисульфидного каучука они обладают наибольшей прочностью (170— [c.105]

Связующее состоит из смеси (в почти стехиометрическом соотношении) ароматического изоцианата и полиола. Для изоцианатных связующих характерно отсутствие экзотермической реакции. Кроме того, до температуры 40—45 °С и в отсутствие катализаторов скорость реакции изоцианатов с водой и другими гидроксилсодержащими соединениями невелика. На качество ДСП влияет влагосодержание древесных частиц. Его увеличение с 4—10 до 18 % приводит к заметному снижению физико-механических характеристик. Это объясняется с одной стороны, гидролизом уретановых связей, а с другой — низкой адгезией образующихся продуктов. Снижение прочности ДСП при этом достигает 18—20% (и в сухом, и в мокром состоянии). На свойства плиты влияет молекулярная масса полиола. [c.113]

Под действием внешних факторов в результате диссоциации старых и образования новых межмолекулярных связей происходят взаимосогласованные изменения размеров составных ча стей сложной структурной единицы сольватного слоя и надмолекулярной структуры. Протекающие на молекулярном и надмолекулярном уровне изменения определяют новое энергетическое состояние и обуславливают соответствующие изменения макроскопических физико-химических свойств нефтяных дисперсных систем таких, как агрегативная устойчивость, структурномеханические характеристики. Для решения ряда практических задач технологии переработки нефтяных дисперсных систем необходимо действием различных факторов целенаправленно влиять на соотношение размеров составных частей сложной структурной единицы, Принимая за скорость формирования (разрушения) слоев отношение бесконечно малого приращения толщины слоя к соответствующему приращению растворяющей силы среды и используя модель последовательных реакций, в работе [112] получили систему кинетических уравнений. С их помощью построены кривые изменения радиуса надмолекулярной структуры Я и толщины сольватного слоя Я, которым соответствуют кривые изменения агрегативной устойчивости и структурно-механической прочности нефтяных дисперсных систем (рис. 6). [c.40]

Весьма важно, что полиимидная пленка не только имеет высокие механические и электрические характеристики при высоких температурах, но и сохраняет их в этих условиях длительное время. Очень показательны в этом отношении результаты исследования термостабильности Н-нленки по изменениям ее механических характеристик, определявшихся при комнатной температуре, после старения на воздухе и в инертных средах при высоких температурах [ ]. Оказалось, что закономерности изменения во времени прочности на разрыв Ор, сопротивления ударной нагрузке и относительного удлинения при разрыве 6 можно описать простым эмпирическим соотношением типа [c.163]

Подробному исследованию в ряде работ [11 —16 17, с. 134 18—20] подвергались композиции полиэтилена с полиизобутиленом или неполярными каучуками, находящие значительное практическое применение. Смешение обычно проводят в закрытых смесителях при 130—170 °С или на вальцах. Основным результатом введения полиизобутилена является повышение эластичности композиции и сопротивляемости растрескиванию под влиянием длительных нагрузок и поверхностно-активных веществ. С увеличением содержания полнизобутилена уменьшается прочность при растяжении, модуль упругости, твердость и возрастает удлинение при разрыве. По данным работ [И, 13, 14, 16] изменение физико-механических характеристик, в том числе и удлинения при разрыве, с изменением состава имеет плавный характер. Однако Слонимский с сотрудниками [18], в отличие от других исследователей применявшие композиции, полученные не на вальцах, а соосаждением из раствора в декалине, показали, что зависимость удлинения при разрыве о состава проходит через минимум. Минимальное значение удлинения при разрыве при комнатной температуре наблюдается при соотношении полиэтилена и полнизобутилена в композиции около 3 1. Очевидно, что причина существования этого минимума аналогична описанной для композиции полипропилена с полй-изобутиленом. Отсутствие минимума удлинения при разрыве образцов, полученных механическим смешением на вальцах или смесителях, можно объяснить дополнительной гомогенизацией в результате химического взаимодействия компонентов композиции с образованием блок- и привитых сополимеров. [c.147]

Приведенные выше соотношения позволяют приближенно оценить некоторые механические характеристики композиционных материалов на основе коротких волокон при растяжении. Оценку других механических показателей, которые являются во многих случаях важнейшими и должны указываться в технических условиях на материалы (например, прочность при статическом изгибе, ударная вязкость), произвести аналогичным образом в настоящее [c.154]

Из формулы (8) следует, что определяющим фактором является содержание стекловолокон. Более детальный анализ [71] приводит к следующим соотношениям для расчета прочности композиций в зависимости относительного содержания компонент и их механических характеристик. [c.174]

В общем можно заключить, что толстослойное анодирование для исследованных соотношений толщин анодной пленки и самого металла влияет на предел прочности алюминиевых сплавов весьма незначительно. После некоторого подъема, соответствующего толщинам пленок до 25 мк, с дальнейшим ростом толщины пленки наблюдается постепенное снижение предела прочности. Относительное удлинение и сужение снижается более ощутимо. Так, например, у пленок толщиной 60—78 мк относительное удлинение составляет в среднем 50% от исходной величины (т. е. без анодной пленки), а сужение — около 25—30%. Таким образом, наличие анодной пленки как бы уменьшает пластичность образца (делает его более хрупким). Однако изменение механических характеристик относится именно к анодированному образцу или детали, а не к самому алюминиевому сплаву, так как при снятии анодной пленки сплав показывает свои первоначальные механические свойства. [c.95]

Хотя прочность и упругие свойства стеклянных волокон примерно на два порядка больше, чем у полимерных связующих, и, казалось бы, чем больше стекловолокна в стеклопластике, тем выше его механические характеристики, однако в действительности этого не наблюдается, а существует определенное оптимальное соотношение между содержанием армирующих волокон в материале и его характеристиками. [c.285]

Чаще всего применяют поливинилбутираль (бутвар), улучшающий адгезию смолы к стеклу и входящий в состав связующих марок БФ-1, БФ-2, БФ-4, БФ-6, ВБФ-1 поливинилформальэти-лаль (винифлекс), увеличивающий термостойкость и всходящий в состав связующего марки ВФТ фурфурол, входящий в состав связующего ФН. На характеристики связующего влияют соотношение смолы и поливинилацеталя, тип и молекулярный вес поливинплацеталя, соотношение гидроксильных, ацетатных и ацетальных групп в нем. Образование сетчатой структуры в связующем происходит при взаимодействии гидроксильных групп поливинилацеталя и метилольных групп резольной смолы. Кроме того, для модификации фенолформальдегидных смол используются кремнийорганические соединения, в основном этиловый эфир ортокремниевой кислоты, при взаимодействии которых происходит реакция между этоксильными группами этилового эфира и метилольными и гидроксильными группами смолы. Модифицированные кремнийорганическими соединениями смолы имеют повышенную теплостойкость, хорошие диэлектрические свойства и лучшую водостойкость. При введении в состав модифицированных фенолформальдегидных смол активных добавок, например кремнийорганических мономеров, благодаря изменениям в структуре сетчатого полимера (увеличение плотности сетки) повышается адгезионная прочность, улучшаются механические характеристики и водостойкость. Это происходит, вероятно, вследствие того, что кремнийорганические мономеры, например диэтоксисиланы, взаимодействуют в процессе отверждения не только с поверхностью стекловолокон, но и с функциональными полярными группами смолы. [c.120]

После гидротермальной обработки в системе каолинит — вода образуются коагуляционные структуры с увеличенными эластичностью, периодом истинной релаксации, пониженными пластичностью, условным модулем деформации и коэффициентом устойчивости (см. табл. 50). Соотношение развития деформаций в таких системах соответствует четвертому структурно-механическому типу (см. рис. 99). На образование коагуляционных структур в данном случае оказывают влияние два фактора размер агрегатов каолинита и прочность контактов пространственной сетки. Судя по данным структурно-механического анализа, в системе каолинит — вода их действие незначительно, что согласуется с небольшими колебаниями структурно-механических характеристик. Каолинит — наиболее устойчивый минерал по отношению к гидротермальной обработке. [c.200]

Не менее важными механическими характеристиками стеклопластика являются относительные удлинения при разрыве стеклянного волокна и связующего, а также их соотношение. Так, для АП, в которых основным компонентом, определяющим прочность, служит стеклянное волокно, особенно важно, чтобы относительное удлинение при разрыве связующего было не меньше, чем этот показатель у волокна. [c.297]

Работоспособность сварных соединений определяется не только свойствами отдельных зон с различным физико-механическим состоянием, а также их размерами и соотношением механических характеристик. При сварке термоупрочненных сталей в зоне термического влияния возникают участки (мягкие прослойки) с пониженными прочностными характеристиками в сравнении с основным металлом. Тем не менее при определенных ограничениях режимов сварки возможно обеспечивать рав-нопрочность сварного соединения и основного металла, несмотря на наличие в них мягких прослоек. Основными способами повышения работоспособности таких сварных соединений являются уменьшение относительной толщины мягких прослоек путем регулирования термических циклов сварки (уменьшение погонной энергии и сопутствующее охлаждение наложение дополнительных швов в зоне термического влияния при малых погонных энергиях сварка на медных подкладках и др.). Заметим, что иногда механическая неоднородность может создаваться преднамеренно, например, с целью повышения технологической прочности предлагается производить мягкими или композиционными швами. При использовании этого технологического приема необходимо учитывать характер нагружения и температурные условия. При ударных нагрузках и отрицательных температурах возникает опасность хрупкого разрушения мягких прослоек и, в особенности, тонких. В мягких прослойках при нагружении реализуется объемное напряженное состояние, жесткость которого зависит от их толщины. Чем тоньше прослойка, тем более вероятно ее хрупкое разрушение. [c.7]

Кроме того, в пределах одной марки может быть несколько типов ЭЦ, отличающихся по вязкости, также являющейся важной характеристикой продукта. Вязкость определяет длину цепи макромолекул, а следовательно такие свойства, как прочность и растяжимость ЭЦ, и некоторые другие механические свойства. Так, например, марка К включает следующие типы К =50, К =100, К =150. Цифры эти показывают вязкость в сантипуазах 5%-ного раствора этилцеллюлозы в смеси бензола со спиртом в соотношении 4 1. [c.65]

Если можно увеличить Гу или Оу, сохраняя Е постоянным, то можно в принципе увеличить у. Хотя для достижения высокого модуля (см. разд. 12.1.2.3) в системах с порошкообразным наполнителем желательна хорошая адгезия, тем не менее она может оказаться нежелательной, если требуется высокая вязкость из-за понижения значения Гу. Можно также получить высокую вязкость, но низкую прочность. Важно всегда найти подходящее соотношение между вязкостью и другими механическими свойствами. Например, как показано в табл. 12.2, композиция с обработанными силаном короткими волокнами обладает ценными свойствами, однако, недостаточно высокой предельной деформацией. Таким образом, выбранные наполненные системы должны обладать определенным комплексом свойств, которые могут различным образом зависеть от характеристик наполнителя и его содержания. [c.335]

При обсуждении вопроса о соотношении структуры и свойств привитых сополимеров АБС Фрейзер [3] указывал на решающую роль размеров частиц субстрата. В то же время было установлено, что средние размеры частиц субстрата определяют число привитых цепей и что существует взаимосвязь между размерами частиц каучукового латекса, структурой привитого сополимера и его механическими свойствами. Вместе с тем, при изменении условий проведения процесса возможно получение привитых сополимеров АБС с одной и той же ударной вязкостью при использовании латексов с различными размерами частиц каучука. В зависимости от условий прививки, например при варьировании типа инициатора, средние размеры частиц каучука могут оказывать влияние не только на ударные характеристики материала, но также на его разрывную прочность, модуль упругости, способность к ориентации, стойкость к фотоокислению, текучесть, прозрачность, теплостойкость и т. п. [c.159]

Характеристикой механической прочности конструкции в известной мере служит коэффициент запаса прочности (п), который представляет собой отношение максимального напряжения или предельной (разрушающей) нагрузки к допускаемому (расчетному) напряжению или нагрузке. Если расчет ведут по максимальным напряжениям, то коэффициент запаса прочности определяется соотношением [c.348]

Определение механической прочности эмалевых покрытий. В понятие механической прочности эмалевого покрытия входят сопротивляемость его различным механическим воздействиям — удару, изгибу, скручиванию, растяжению и т. д. Все эти характеристики зависят как от эмали, так и от металлической основы, соотношения толщин эмали и металла, от напряжений в металле и в эмалевом покрытии, которые вызываются различиями в коэффициентах термического расширения, а также условиями обжига и охлаждения изделий. [c.439]

На рис. 1 показано изменение Тс и механических характеристик полимера при введении в исходные компоненты добавок ПЭ (а—г) и ПА (д—з). Добавки того и другого соединения оказывают пластифицирующее влияние на полимер, уменьшая Тс, (Тр и и увеличивая Оц. Однако одновременно было обнарунсено, что полимеры с добавками ПЭ оказывались весьма нестойкими к перепадам температур, и некогорые из образцов (цилиндры с диаметром 9 мм) растрескивались уже при обычной скорости охлаждения в термостате, не выдерл<ивая возникающих при охлаждении растягивающих напряжений в наружных слоях. В благоприятных случаях снижение прочности могло бы сопровождаться возрастанием при модификации гибкости молекул. При использовании в качесгве модифкатора ПЭ СГ-2 этого не происходит. Несмотря на возрастание а (рис. 1,в), отношение Стр/о , которое мол<ет рассматриваться как показатель стойкости к микротрещинам, при добавлении ПЭ уменьшается (рис. 1,г), свидетельствуя о неблагоприятном изменении соотношения меледу прочностными и релаксационными характеристиками полимера. [c.108]

Благодаря своим свойствам.....-высокой механической прочности, хорошим антифрикционным характеристикам, виброустойчивости, стойкости к ударным нагрузкам - полиамиды вошли в число традиционных конструкционных материалов. ПА обладают прекрасной стойкостью к действию органических растворителей, масел, легко перерабатываются в детали сложной конфигурации современными высокопроизводительными способами, главным образом, литьем под давлением [17]. В отличие от полиолефинов, ПВХ и ПС, полиамиды получают методом поликонденсации. Они являются кристаллическими полимерами, в которых соотношение кристаллической и аморфной фаз зависит от условий переработки, режима термообработки, содержания влаги и с ециальных добавок, способствующих кристаллизации. Степень кристалли л-юсти ПА колеблется от 40 до 80 %. Плотность составляет 1130-- 4 150 кг/м . [c.23]

Информация о ММР позволяет выяснить свойства полимеров, определяющие их пригодность для производства изделий определенного назначения. Найдены [61, 62] зависимости между молекулярной массой (ММР) и такими механическими свойствами полимеров, как соотношение напряжение - деформация (условная прочность при растяжении, относигельное удлинение, предел вынужденной эластичности, хрупкость и модули упругости), ударопрочность, растрескивание и образование микротрещин, усталостные свойства, ползучесть и релаксация напряжения и др. Установлена [63] взаимосвязь между основными характеристиками полимеров - молекулярной массой М, нолидисперсностью Д, степенью разветвленности Р - и свойствами полимеров С - условной прочностью при растяжении, вязкостью концентрированных растворов, начальной вязкостью расплава [c.113]

Существует линейная полулогарифмическая зависимость между прочностью при растяжении ДСП вдоль и поперек плиты (плоскости прессования) и молекулярной массой полиола. Наиболее высокие результаты получаются при молекулярной массе этого компонента связующего 520. Увеличение соотношения групп N O и ОН от 1,05 до 1,5 мало влияет на механические характеристики плиты, однако прочность при растяжении поперек плоскости прессования (характеризующая адгезионное взаимодействие) возрастает на 12 %. Определенные трудности обусловлены высокой адгезией эмульсионных полиуретановых связующих к плитам пресса. Для предотвращения этого используют разделительные агенты, в частности различные серусодержащие вещества. Прочность при растяжении перпендикулярно плоскости ДСП (характеризующая когезионную прочность) в исходном состоянии и после атмосферных воздействий при применении изоцианатных связующих выше, чем при использовании фенольных, а продолжительность прессования ДСП несколько меньше. [c.113]

Механические свойства СВАМ зависят главным образом от вида связующего, толщины элементарного стекловолокна, соотношения шолимера и наполнителя, расположения волокон в прессуемом пакете. Исследования свидетельствуют о том, что оптимальное содержание стекла в СВАМ должно составлять примерно 65% (по весу). Несмотря на то, что стеклянные волокна значительно прочнее, чем связующие, увеличение содержания наполнителя сверх оптимального приводит к снижению прочности Материала. Это объясняется тем, что при большем количестве стекла не образуется сплошной пленки полимера между стеклянными волокнами, в результате чего сцепление последних со связующим нарушается, а следовательно, снижается прочность материала в целом. При указанном выше соотношении стекла и связующего наибольшей прочностью обладает СВАМ, изготовленный из волокон диаметром 14—16 мк. Путе.м изменения взаимного расположения отдельных листов стеклошпона в пакете до прессования можно в широких пределах изменять механические свойства СВАМ и получать мате риал с различными заранее установленными прочностными характеристиками. Самые высокие прочностные показатели имеет СВАМ, в котором стеклянные волокна уложены в одном направлении. При такой ориентации волокон предел прочности при растяжении стеклопластика достигает 9500 кГ1см . [c.51]

Удельный вес стеклопластиков определяется соотношением количества Стеклянных волокон и полимерного связующего и обычно равен для этих материалов 1,5—1,9 г/сле , так как удельный вес большинства полимерных связующих колеблется от 1,0 до 1,4 з/сл , а стеклянных волокон —от 2,45 до 2,55 г/сл. Естественно, что чем меньше стеклянных волокон в материале, тем он легче, однако это влечет за собой ухудшение его механических характеристик. В качестве примера на рис. 196 приведена зависимость прочности при растяжении ориентированного стеклопластика (с однонаправленной структурой) от удельного веса и содержания стекловолокна. Ориентированный стеклопластик был получен на основе стеклянных волокон бесщелочного состава (диаметр 12 мк уд. вес 2,45 г/сл ) и бутваро-фенольной смолы (уд. вес 1,15 г/см ). Рис. 196 показывает, что одновременно с увеличением содержания стекловолокна возрастают прочность и удельный вес материала при 80%-ном (по весу) содержании стеклянных волокон прочность при растяжении достигает 100 кзс/лл, а удельный вес при этом составляет около 1,85—1,9 г/см . При содержании [c.356]

На каждый ампер-час емкости безламельных аккумуляторов расходуется 10—14 г никеля (на основы и активное вещество), тогда как в ламельных образцах эта величина составляет всего 3,5—4 г. В аккумуляторах электродами из фольги расход никеля составляет еще большую величину. Замена никелевого порошка на другой 1металл, более дешевый и доступный, едва ли возможна при изготовлении основ положительного электрода. Высшие окислы никеля обладают столь высокими окислительными свойствами, что будут разрушать практически все металлы, кроме благородных. Более реальна замена никелевой основы для кадмиевого электрода. Для него можно использовать медную основу, что по отдельным данным не изменяет электрохимических характеристик электродов Л. 33]. Такие электроды можно изготовить холодной прессовкой порошков меди и кадмия в соотношении, например, 1 1 под давлением порядка 1 Т см -. Механическая прочность пластин достаточна высока, причем с ростом числа циклов заряд — разряда электроды упрочняются еще больше. [c.162]

Поскольку соотношение между прочностью стеклотекстолита по направлению основы и yiKa стеклоткани является вполне определенным, а также известны прочностные характеристик однонаправленного стеклопластика в направлении намотки и в пер — пендикулярном направлении, то механические характеристики всех комбинаций указанных выше стекловолокнистых материалов и стеклопластиков на их основе должны описываться характеристиками компонентов. [c.255]

Кроме того, были изготовлены электроды из сплава, содержащего 60 вес. % Ag, 32 вес. % Zn и 8 вес. % AI. Зерна сплава в этом случае должны полностью плавиться лишь при температуре выше 650° С (см. фиг. 119). В приведенных для примера электродах № 190, 191 и 192, в которых изменялись соотношения компонентов смеси и температура спекания, не было обнаружено во время спекания самопроизвольной реакции. У электрода № 192, несмотря на низкую температуру спекания (575° С), была достаточная механическая прочность в противоположность электроду № 136 (описанному в разд. 8.3112), который изготовлен при таких же условиях спекания. Причину этого, может быть, следует искать в том, что опорный скелет электрода № 192 не был разрушен образованием никеля Ренея, как это, несомненно, имело место для электрода № 136. Электрод № 192 выдерживал давление газа 4 ати на фиг. 123 приведена его поляризационная характеристика. Наряду с относительно высоким стационарным потенциалом бросается в глаза прежде всего большая поляризация при высоких плотностях тока. Это можно объяснить большим содержанием серебра в использованном серебряном сплаве Ренея. [c.352]

Механические свойства стеклопластиков, так же как наполненных дисперсными наполнителями полимеров, зависят от содержания в них волокна, хотя прочность и упругие свойства стеклянных волокон примерно на два порядка больше, чем полимерных связующих, и, казалось бы, что чем больше волокна в стеклопластике, тем выше его прочностные характеристики. Между тем существует оптимальное соотношение между содержанием армирующих волокон в материале и его прочностными и упругими характеристиками. Подробно механические свойства армированных систем описаны в ряде моногра1фий [2, 6—8 . [c.174]

Изучение поверхностной энергии полимеров оказывается задачей еще более сложной, чем изучение поверхностной энергии металлов и других неорганических материалов. Своеобразие и специфика свойств полимеров исключают применение многих рассмотренных выше методов для измерения их поверхностной энергии. Это относится прежде всего к механическим методам, методам, основанным на изучении кинетических явлений в кристаллических объектах, и к расчетным. Но количественная оценка поверхностной энергии полимерных субстратов представляет еще больший практический интерес, чем изучение этой характеристики применительно к неорганическим субстратам. Дело в том, что при сочетании полимерных адгезивов с полимерными субстратами соотношения поверхностных энергий оказываются подчас весьма близкими, и при формировании адгезионного контакта наряду с кинетическими факторами особую роль начинают играть термодинамические факторы. Практические вопросы адгезионной прочности могут быть решены только с учетом соотношений поверхностных энергий адгезива и субстрата. Поэтому ведутся интенсивные поиски методов количественной характеристики поверх-/ ностной энергии полимеров. Неоднократно предпринимались попытки определения у путем экстраполяции к комнатной температуре температурной зависимости поверхностной энергии расплава (рис. II.2). Правомерность экстраполяции даже для аморфных полимб ров может быть подвергнута сомнению [95—97]. Дело в том, что переход полимера из расплава в стеклообразное состояние связан с изменением энтропии, а проводя экстраполяцию температурной зависимости поверхностного натяжения расплава, исходят из предположения, что полимер в твердом состоянии [c.60]

Солаколу сравнивал условия равновесной кристаллизации, установленные Ранкином, с реакциями, наблюдавшимися при промышленном производстве цемента. Он особо подчеркивал одинаковые петрографические характеристики портланд-цементов, соответствующие диаграмме равновесия, представленной на фиг. 512. Нет никакого принципиального различия между обожженными (спеченными) и расплавленными (плавленными) портланд-цементами лишь условия промышленного производства, при которых отсутствует равновесие, отличаются от идеальных условий, когда расплав медленно охлаждается от самых высоких температур до эвтектической кристаллизации. Солаколу построил диаграммы, характеризующие соотношение между механическими свойствами (прочностью) и постоянством объема, с одной стороны, и составом цемента — с другой на фиг. 799 приведены кривые одинаковой прочности при сжатии. В том же плане, но более широко вопрос рассматривал Хагерман . [c.780]

Преимущества материала на основе кварцоидной ткани по сравнению е остальными композициями видны на кривых рис. 1 и 2 (зависимости относительного изменения прочности при изгибе и сдвиге, а также относительного удлинения при сдвиге от дозы облучения). Если до облучения абсолютная величина прочностных характеристик стеклотекстолита на основе алюмоборосиликатного стекла (материал I) выше, чем стеклотекстолита на основе кварцоидного стекла (материал И), то после облучения наблюдается обратное соотношение прочность материала I резко снижается, а материала II даже несколько возрастает. Столь заметное ухудшение механических свойств стеклотекстолита на основе алюмоборосиликатного стекла, по-видимому, обусловлено значительным изменением струк- [c.372]

От природы поверхности наполнителя сильно зависят прочностные характеристики наполненных полимерных композиций. Поэтому нами прежде всего было предпринято изучение модификации поверхности наполнителя на прочностные характеристики композиций при изменении степени его дисперсности. Эффективность обработки поверхности оценивали по изменению прочности образцов при испытании на изгиб. Определение степени сцепления полимера с частицами наполнителя по результатам физико-механических испытаний, в частности, по изменению предела прочности на изгиб получило широкое распространение [51, 52]. Результаты исследования изменения прочности наполненных композиций на изгиб при одинаковой удельной поверхности ( 2%) модифицированного и немоди-фицированного наполнителя (трепела крымского) приведены в табл. 35. Соотношение полимер — наполнитель для эпоксидной смолы составляло 60 40, для полиэфирной — 80 20. [c.118]

Как видно из табл. 7.6, бикомпонентное волокно по сравнению с исходным углеродным волокном обладает гораздо большими прочностью и модулем Юнга. При соотношении В4С С (1 1) прочность волокна равна 167 кгс/мм , модуль Юнга — 35-10 кгс/мм . При дальнейшем увеличении доли В4С прочность снижается, а модуль продолжает возрастать. Диаметр волокна увеличивается, но тем не менее он остается небольшим (10,5—12 мкм) и обеспечивает высокую гибкость волокна. Следует, однако, отметить, что по мере увеличения степени карбидизации эластичность волокна уменьшается. Плотность В4С составляет 2,49—2,51 г/см , поэтому плотность бикомпонентного волокна возрастает по сравнению с исходным углеродным волокном. В4С имеет ноликристаллическую структуру. В рассматриваемом примере исходное углеродное волокно имело низкую прочность, поэтому представляло бы интерес выяснить зависимость механических свойств В4С-волокна от прочностных характеристик исходного углеродного волокна. [c.343]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология