Разделения ступени зависимость от флегмового числа

Эффективность процессов разделения смесей зависит также от числа теоретических ступеней и флегмового числа. На рис. 1.4 показана зависимость между числом теоретических тарелок и составом головного продукта для бинарной смеси при различных значениях относительной летучести. При снижении значения -а от 1,50 до 1,2 для получения продукта чистотой 99% требуется увеличение числа теоретических ступеней с 23 до 61, т. е. больше чем в 2 раза. Путем повышения флегмового числа можно уменьшить необходимое число теоретических ступеней контакта. Однако это влечет за собой повышение затрат энергии как на испарение продукта, так и на охлаждение и конденсацию дистиллята. Поэтому на практике следует предпочтение отдавать не повышению числа тарелок в колонном оборудовании, а совершенствованию их конструкции. [c.24]

Принимая, что в процессе разделения при постоянном флегмовом числе высота, эквивалентная теоретической ступени, в проектируемой колонне практически постоянна, т, е, не зависит от изменения физических свойств фаз и гидродинамических условий, находим зависимость между текущей концентрацией легколетучего компонента в кубе и составом образующегося при этом дистиллята. Выбрав произвольно несколько значений Хр, строим рабочие линии при условии постоянства флегмового числа Я = 2,2. Для каждого положения рабочей линии между ней и равновесной кривой вписываем найденное для начального момента ректификации число теоретических ступеней Л = 5,7 и определяем соответствующие значения Хц/. Примеры таких вычислений при Хр = 0,96, х р = 0,7 и х р = 0, показаны на рнс. 6,11, Зависимость Хр = (х ) представлена на рис. 6.13 и приведена ниже [c.251]

Зависимость степени чистоты дистиллята от числа теоретических ступеней разделения и флегмового числа для исходной смеси я-гептан —метилциклогексан [(50% (мол.)] [c.130]

Принимая, что число в процессе работы при различных режимах остается постоянным, и пренебрегая изменением количества задерживаемой жидкости на контактных устройствах, проводят произвольно из точки А ряд рабочих линий (рис. 17-26,6) и вписывают между ними и линией равновесия найденное число ступеней изменения концентрации. Определяют составы кубовой жидкости по легколетучему компоненту х , Xf r, Хцг и т.д., соответствующие определенным значениям Я для каждого положения рабочей линии. Строят графическую зависимость состав кубовой жидкости флегмовое число Я (рис. 17-27). Из анализа зависимости х=/ Я) определяют рабочее флегмовое число на начальный момент разделения которое соответствует содержанию X = Хр. с помощью уравнений материального баланса [c.128]

В работе [67] минимизируется значение приведенных затрат. Строится зависимость флегмового потока V от числа ступеней разделения N, которая задается набором точек (у,-, Л ,). Для каждой такой точки рассчитываются колонны и теплообменники с наименьщей массой, т. е. с наименьшей стоимостью. Для выбранных аппаратов при определенном значении флегмового числа рассчитывается сумма энергозатрат. После сравнения значений приведенных затрат в каждой точке выбирается точка с наименьшим значением приведенных затрат. [c.107]

Более надежен другой вариант метода, основанный на зависимости разделения от величины отбора. Соответствующие общие уравнения, связывающие изменение изотопного состава, величину отбора, флегмовое число (отношение количества жидкости, возвращаемой после конденсации в верхнюю часть колонны, к количеству жидкости, отбираемой в виде дистиллята), число ступеней и коэффициент разделения, весьма сложны. Но они значительно упрощаются при введении условий, ограничивающих применение указанных уравнений. Так, Кун и сотр. [76] показали, что при условиях [c.13]

Следует подчеркнуть, что внимание к точному определению констант фазового равновесия для целей статического расчета ректификации по теоретическим ступеням разделения (тарелкам) является совершенно оправданным, даже в том случае, когда значения эффективности реальных тарелок представляются достаточно неопределенными. Дело в том, что в оптимальных режимах работы ректификационных колонн, т. е. при небольших избытках флегмового числа (а = 1,1 —1,15) зависимость тепловой нагрузки на дефлегматор от числа тарелок весьма слабая, поэтому она не является определяющей. В то же время нагрузка на дефлегматор сильно зависит от степени обогащения на каждой тарелке, а также от состава продуктов разделения, которые в свою очередь определяются константами фазового равновесия. Иными [c.44]

Для ректификации с бесконечным флегмовым числом Штаге и Шульце [146] предлагают метод расчета числа теоретических ступеней, который связан с построением так называемой дифференциальной кривой. Согласно этому методу по возможности в большем масштабе (ось абсцисс примерно 1 м) строят график зависимости разности у —от Хд- Таким образом получают дифференциальную кривую выпуклой формы (рис. 69). С помощью кривой строят график зависимости число теоретических ступеней разделения — концентрация (рис. 70). Построение начинают с очень низкой концентрации, например 0,16% (мол.), которой на дифференциальной кривой (см. рис. 69) соответствует обогащение у —Хв) = 0,28%. Это значение прибавляют к 0,16% и получают концентрацию жидкости на второй тарелке, равную 0,44%. Для этого значения на диаграмме снова определяют обогащение, [c.109]

Для ректификации с конечным флегмовым числом Шефер разработал метод расчета теоретических ступеней с использованием двух номограмм и двух диаграмм. Этот метод, особенно пригодный для многократно повторяющихся расчетов числа теоретических ступеней разделения п, основан на приближенной гиперболической зависимости между п и флегмовым числом v, применявшейся еще Фишером [c.110]

Зависимость числа теоретических ступеней разделения от флегмового числа при обычной ректификации ло давнын Роуза. [c.115]

Цуидервег [158] при расчете числа теоретических ступеней разделения п для периодической ректификации учитывает влияние УС на п и размер промежуточной фракции. Им была исследована зависимость четкости разделения от удельной общей УС, флегмового числа и числа теоретических ступеней для смесей с относительной летучестью от 1,07 до 2,42. С помощью введенного Цуидервегом так называемого полюсного расстояния можно определить оптимальное флегмовое число. Способ соответствует расчету по методу Мак-Кэба и Тиле при конечной концентрации X = 5% (мол.). [c.151]

Приняв за основу метод Мак-Кэба и Тиле, Шубринг [2511 разработал программу расчета процесса разделения бинарных смесей, предназначенную для ЭВМ IBM 705. Допустив вполне практически приемлемые упрощения, в соответствии с которыми мольная энтальпия испарения не зависит от состава смеси, а энтальпия растворения равна нулю, с помощью этой программы можно рассчитать число теоретических ступеней разделения для двухкомпонентных смесей, как идеальных, так и неидеальных, в том числе азеотропных смесей. С помощью перфокарт в имеющуюся программу закладывают данные по равновесию, концентрации питающей жидкости, дистиллята и кубовой жидкости. Время решения одной задачи составляет от 15 с до 5 мин. Напечатанная таблица, полученная на ЭВМ, дает для каждой задачи последовательность возможных значений числа теоретических ступеней разделения в зависимости от флегмового числа или от [c.191]

Оптимальное флегмовое число. Для любого процесса число ступеней может изменяться в пределах от минимального при полном орошении до бесконечно большого при минимальном флегмовом числе в зависимости от равновесных данных для тройной системы жидкость — жидкость, составов исходного раствора, экстрагента и продуктов разделения. Стоимость установки должна, таким образом, быстро уменьшаться при увеличе1ши флегмового числа, но вместе с тем должна возрастать ее пропускная способность. Следовательно, стоимость установки должна проходить через минимум в зависимости от величины флегмового числа. [c.289]

На рис. 2 представлена экспериментальная зависимость, (при числе теоретических ступеней разделения N = 30) величины флегмового числа от продолжительности периодической ректификации на указанной колонне (ЧТСР-30),по которой можно судить, что лимитирующей продолжительность, процесса примесью является крезилацетат. [c.181]