Ректификационные величины отбора продукта

Анализ показывает, что основными возмущающими параметрами, которые приводят к существенному изменению режима работы ректификационных колонн, т. е. к возникновению динамического режима, являются расход и температура сырья, величины отборов продуктов и орошений. Для процессов деасфальтизации и очистки масел наиболее сильные возмущения вызываются изменением расходов продуктов. Возмущения в результате изменения качества сырья, абсорбентов по отношению к базовым значениям могут иметь достаточно большую величину, но, как правило, маленькую скорость. Поэтому при их действии параметры объекта можно принять близкими к установившимся значениям. [c.650]

Изучение влияния отборов целевых продуктов на работу комплекса установок показало, что отбор п-ксилола должен быть максимально возможным. Оптимальная величина отбора о-ксилола определяется к. п. д.тарелок, смонтированных в ректификационных колоннах установки выделения,и составляет от 70 до 90% от его потенциального содержания в сырье. [c.178]

Переходя к полной ректификационной колонне, необходимо отметить, что аналогом режима бесконечного орошения здесь будет режим (рис. VII, 11), в котором при подаче наверх экстрактивного агента величина отбора дистиллята равна нулю, а в виде кубового продукта выделяется только экстрактивный агент. Именно в этом случае по всей высоте колонны экстрактивной ректификации наблюдается равенство ji = Xis. [c.198]

Простая ректификационная колонна. В рассматриваемой постановке задачи, когда отборы продуктов определены, основными оптимизируемыми параметрами являются давление, флегмовое число и соотношение тарелок для верхней и нижней секций. На стадии синтеза оптимальной схемы разделения все эти величины можно определять эвристическими методами. На следующей стадии оптимального проектирования их необходимо уточнять. [c.234]

Изменение величины отбора дистиллята (неправильность отбора) всегда практически связано с изменением флегмового числа Б работающей колонне, что и отражено в исходных данных. Подобным расчетом, соответствующим реальным условиям работы ректификационной колонны, по существу дается оценка суммарного эффекта, вызываемого изменением величин флегмы и отбора продукта. [c.243]

Тарельчатые ректификационные колонны могут различаться по числу тарелок, по способам подачи и отбора продуктов, по конструкции. Кроме того, наряду с тарельчатыми колоннами применяются колонны без тарелок, заполненные насадкой в виде металлических или керамиковых спиралей, колец или других тел, обеспечивающих большую по величине и постоянно освежающуюся поверхность соприкосновения стекающей вниз жидкости с поднимающимися парами. [c.235]

В ходе осуществления этого варианта ректификационной очистки прп непрерывном отборе части дистиллята в виде продукта будет изменяться и мгновенный состав дистиллята хо, и состав кубовой жидкости агд. С учетом того, что разделительная способность колонны при ректификации разбавленных растворов от концентрации разделяемой смеси не зависит, величины Хо и xs при постоянной заданной скорости отбора продукта п в процессе такой квазистационарной ректификации будут связаны соотношением (3.271). Совершенно очевидно, что и средняя концентрация примеси в жидкостном захвате в течение процесса также будет изменяться. Это можно выразить через изменение величины х с помощью соотношения (3.273). Таким образом, использование соотношений (3.271) и (3.273) позволяет рассчитать кривую разгонки, которая обычно выражается в виде графической зависимости состава дистиллята от доли его отгона. С другой стороны, исходя из кривой разгонки нетрудно определить оптимальную скорость отбора продукта или соответственно время проведения процесса, в которое, разумеется, не входит время пускового периода. [c.140]

Метод противоточной кристаллизации из расплава в принципе аналогичен другому распространенному двухфазному методу разделения смесей — ректификации. Разделение в кристаллизационной колонне, как и в ректификационной, основано на различии составов сосуществующих фаз. При осуществлении противоточной Кристаллизации разделяемая смесь может также вводиться в среднюю часть колонны, с одного конца которой находится устройство для кристаллизации, а с другого — устройство для плавления. В этом случае кристаллизационная колонна местом ввода разделяемой смеси условно делится на две секции, которые, в соответствии с указанной аналогией, можно назвать укрепляющей и исчерпывающей соответственно. Для характеристики противоточной кристаллизации используются основные понятия и термины, применяемые в ректификации высота эквивалентной теоретической ступени (ВЭТС), высота единицы переноса (ВЕП), флегмовое число, степень отбора продукта и т.д. При испытании отдельных типов кристаллизационных колонн получена величина ВЭТС до 4 сж и ниже отсюда следует, что противоточная кристаллизация в ряде случаев может успешно конкурировать с ректификацией. [c.48]

Величина ВЭТТ в отборном режиме всегда выше, чем в безотборном режиме, при соблюдении постоянства условий проведения процесса. Это различие будет определяться скоростью отбора продукта. Поэтому сравнение разделительной способности различных ректификационных колонн через ЧТТ или ВЭТТ обычно проводят для безотборного режима их работы, тем более, что именно в безотборном режиме, как правило, наблюдается лучшая воспроизводимость результатов опытов. [c.55]

Выше, при анализе процесса периодической ректификации с дискретным отбором концентрата примеси отмечалось, что этот вариант может быть использован для извлечения примеси из очищаемого вещества продуктом при этом будет кубовая жидкость, например в колонне со средним кубом. Но примесь из очищаемого вещества можно извлекать и непрерывным отбором ее концентрата из ректификационной колонны. В связи с этим представляет интерес сравнение эффективности процесса ректификации, достигаемой в каждом нз указанных способов. Поскольку важнейшей характеристикой эффективности процесса является его движущая сила (или выражаемая через нее скорость межфазового массообмена), поставленная задача сводится к расчету движущей силы для непрерывного и дискретного способов отбора концентрата примеси с последующим сравнением полученных величин. [c.95]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

При непрерывной компенсации отбора дистиллята подаваемым в ректификационную колониу исходным продуктом процесс глубокой очистки должен совершаться по прямой, близкой к равновесной . Импулт.сное проведение непрерыпного процесса искажает прямую, превращая ес в зигзагообразную линию. Из уравнений для линий рабочих концентраций укрепляющей части ректификационной колонны 3] следует, что тангенс угла наклона равновесной прямой связан с величиной минимального флегыового числа зависимостью [c.256]

При следующих условиях возникают трудности, связанные с )асхождением метода Крэнка и Тикольсона. Рассмотрим ректификационную колонну, которая может полностью разложить двухкомпонентную смесь, состоящую из 50% компонента А (более летучего) и 50 7о компонента В. Состав компонентов в колонне на фиг. 7.20 показан кривой а / — расстояние от низа колонны. В этих условиях должны быть равны величины отборов верхнего и нижнего продуктов. [c.249]

Скорость накопления углеводородов будет зависеть от соотношения скорости отбора продукта и скорости его разложения. При малой скорости отбора, что характерно для колонн большой эффективности, скорость разложения будет соизмеримой, а иногда и выше скорости отбора продукта, что может привести к получению Б дистилляте одних углеводородов. Получение МОС редко представляет собой крупнотоннажное производство, поэтому разделение проводят на ректификационных колоннах периодического действия. Количество выделяющихся углеводородов при термораспаде МОС будет зависеть от величины загрузки вещества в куб колонны. С уменьшением количества МОС в колоппе будет изменяться скорость поступления углеводородов, тем самым будут меняться многие параметры ректификации. [c.137]

Получающиеся нри термораспаде МОС углеводороды, как правило, легколетучи и коэффициент разделения смеси МОС—углеводороды превышает десятки единиц. Однако накопление углеводородов ведет к нарушению режима работы ректификационной колонны. Отсюда при очистке термолабильных МОС встает вопрос о выборе величины загрузки, температуры процесса, скорости отбора продукта и эффективности аппарата. Нанример, если скорость термического разложения МОС велика, то необходимо работать с повышенным отбором продукта, при этом нецелесообразно применять колонны большой эффективности. Специфика работы с термодабильными МОС требует не только учитывать их особенности, но и разрабатывать новую аппаратуру, которая позволяет избавиться от влияния на процесс ректификации легколетучих углеводородов, образующихся нри разложении веществ. Одним [c.137]