Распределение компонентов в колонне основной ректификаци

При разделении многокомпонентных смесей продуктов основного органического синтеза на индивидуальные вещества или фракции определенного состава в двухсекционных ректификационных колоннах, термодинамически возможное распределение компонентов между продуктами каждой колонны технологической схемы ректификации (ТСР) может быть различным в зависимости от соотношения отборов дистиллята и кубового остатка (заданного разделения). [c.53]

Ниже проведена теоретическая оценка влияния кинетических факторов на распределение компонентов при ректификации смеси кислород—аргон—азот и выполнено сравнение теоретической линии ректификации с экспериментальными данными, полученными на лабораторной и промышленных колоннах. Кроме того, приведены сведения об эффективности работы тарелок промышленных ВРК и данные, позволяющие определить их основные размеры. [c.105]

Составим математическую модель процесса применительно к ректификации бинарной смеси в насадочной колонне. Основные параметры процесса показаны на рис. 1-17. К внешним независимым переменным относятся скорость и состав питания температура Т или агрегатные состояния компонентов смеси рабочее давление Р. Внутренними независимыми переменными будут полные составы дистиллята и кубового остатка. В число зависимых переменных входят все не указанные составы жидкости, кубового остатка, дистиллята и распределение составов по высоте колонны, а также состав [c.48]

Методы расчета разделения бинарных и тройных систем, рассмотренные в предыдущих главах, можно довольно просто распространить на многокомпонентные системы для некоторых процессов, например абсорбции разбавленными растворами. Для других процессов, например многокомпонентной ректификации, расчет становится значительно более сложным. Такое различие можно отнести на счет влияния дополнительных компонентов на два основных этапа расчета любого процесса массопередачи расчет равновесия и материальный баланс. Если на равновесное распределение и материальный баланс какого-либо растворенного вещества значительно влияет присутствие других растворенных веществ, тогда в расчете должны учитываться эти взаимодействия. Но если на перенос какого-либо компонента не влияет одновременный перенос других, можно проводить расчет для каждого из компонентов независимо от остальных, за исключением таких величин, как расходы фаз, температура, давление и высота колонны или число ступеней. [c.682]

Снижение содержания этанола. Анализ жидкой фазы, отбираемой по высоте колонны основной ректификации, показывает наличие двух максимумов на эпюре распределения этанола (рис. 5.26, б / =1,15, режим смещения концентрации низкокипящего компонента в исчерпывающую часть) в исчерпывающей части колонны в зоне концентрирования спиртов Сз—Се (см. рис. 5.26, а) и в укрепляющей части. В отличие от спиртов Сг—Сб, содержание которых в укрепляющей части колонны резко снижается, этанол распределяется в значительных концентрациях по всей высоте этой части колонны. При получении метанола-ректификата 1-го сорта (Я = 1,0—1,2) в метанол-ректи-фикат попадает до 80% (масс.) этанола от его содержания в метаноле-сырце. Анализ закономерностей движения этанола по высоте укрепляющей части колонны, выполненный авторами работы [146] расчетным путем по тройной смеси метанол — этанол— вода для идеального концентрационного режима, показывает, что эпюра этанола сильно меняется с изменением флегмового числа. При малых флегмовых числах максимум на эпюре (рис. 5.27) находится в верху укрепляющей части колонны и концентрация этанола соизмерима с концентрацией в точке ввода питания. С увеличением флегмового числа максимум на эпюре перемещается по колонне вниз и при больших флегмовых числах исчезает, при этом концентрация этанола в метаноле-ректификате уменьшается, этанол концентрируется в исчерпы- [c.179]

На рис. 12 в полулогарифмической шкале координат представлен график распределения компонентов по высоте верхней колонны воздухоразделительной установки низкого давления при отборе аргопной фракции. График составлен на основе данных примера расчета процесса ректификации тройной смеси кислород—аргон—азот, приведенных в работе Г. Б. Наринского [34]. Основные исходные данные, при которых был произведен упомянутый расчет, следующие состав получаемого кислорода У = 98% и = (содержание азота было принято равным нулю) содержание кислорода равнялось в отходящем азоте в азотной флегме также 1%, в кубовой [c.35]

Поскольку многие из этих вопросов являются общими для расчета воздухоразделительных аппаратов и щироко освещены в соответствующей литературе [38], основное внимание ниже будет уделено расчету процесса ректификации, т. е. определению зависимости между числом теоретических тарелок, флегмовым числом и концентрацией получаемых продуктов. Следует подчеркнуть, что полученные в результате расчета данные по распределению компонентов (т. е. линий ректификаций, выражающих зависимость между содержаниями двух компонентов в жидкости или в паре по высоте колонны) должны соответствовать соотношениям, полученным в результате экспериментальных исследований. [c.40]

Исследования по распределению компонентов и по основным соотношениям в нижней и верхней колоннах аппарата двукратной ректификации проводились также во ВНИИКИМАШе. Ниже описываются некоторые результаты последней работы. [c.137]

Подробные исследования по распределению компонентов и по основным соотношениям в нижней и верхней колоннах аппаратов двукратной ректификации проведены во ВНИИкимаше. Ниже описываются некоторые р(езуль-таты этих работ. [c.138]

Расчетам ректификации многокомпонентного сырья носвяп1 ено большое "шсло работ [10, И, 13—231. Требуемая погоноразделительная способность промышленных ректификационных колонн выделения зтилбензола и о-ксилола была рассчитана по методике, разработанной для разделения близкокиняш,их веш еств [23,241. Эта методика, применяемая при расчетах на электронно-вычислительных машинах, характеризуется следу-юш,ими основными положениями. Программа составлена для заданных условий разделения, т. е. когда определены требуемые чистоты и отборы продуктов. В этом случае распределение ключевых компонентов известно, а распределение других компонентов смеси уточняется при расчете. Расчет проводят сцособом от тарелки к тарелке с определением мольных концентраций компонентов жидкой и паровой фазы. Количество молей жидкости и пара по высоте секций колонны постоянно. Вследствие небольшого изменения температур относительные летучести компонентов принимали постоянными по высоте колонны. [c.78]

В укрепляющей секции колонны значения температур, как правило, далеки от критического, поэтому теплоты испарения компонентов мало меняются и, следовательно, в этой части колонны распределение потоков по тарелкам будет обусловлено в основном изменением состава, исчерпывающей секции, напротив, увеличение температуры может привести к значительному уменьшению теплот испарения даже для тяжелых компонентов. Поэтому вместо увеличения количеств пара и жидкости в направлении снизу вверх, характерного для бинарной смеои. может наблюдаться обратная картина распределения. Для иллюстрации изложенного рассмотрим результаты расчета этановой колонны в случае низкотемпературной схемы фракционирования, предназначенной для ректификации следующей смеси (количества компонентов выражены в моль/ч) [c.218]