Некоторые результаты модели

Некоторые результаты модели [c.19]

В настоящем курсе основное внимание будет уделено термодинамике растворов, которая в своей общей форме не зависит от сведений о молекулярной структуре растворов и о молекулярных взаимодействиях. В конце раздела даны очень краткие сведения о молекулярных моделях некоторых простейших классов растворов и некоторые результаты статистической теории этих растворов. [c.168]

Некоторые результаты для различных типов реакций, полученные на основе использования пленочной модели и моделей Хигби и Данквертса, представлены ниже. [c.109]

Хотя экспериментальное изучение массопередачи через сферическую поверхность является объектом многочисленных исследований, в научной литературе имеется сравнительно мало работ, результаты которых пригодны для проверки теоретических моделей массопередачи, что является следствием несоблюдения перечисленных выше условий корректной постановки эксперимента. Так, например, многие экспериментальные исследования выполнены при большом времени образования капель [41, 86—88]. Во многих работах массопередача была направлена из лимитирующей фазы [87—91]. Тем не менее некоторые теоретические модели массопередачи могут быть рекомендованы для практических расчетов. [c.218]

По приведенной выше модели (IX.12) —(IX.16) можно определить максимальный разогрев зерна при регенерации катализатора платформинга радиусом 0,2 см. Некоторые результаты приведены ниже [c.304]

Методологически задача выполнения научных исследований для оценки параметров (или выбора) модели процесса или ХТС состоит из нескольких этапов, а именно а) задания некоторого множества моделей объекта на основе фундаментальных законов (закономерностей) или априорной информации б) разработка структуры, состава, элементов, системы управления и изготовления экспериментальной установки в) планирования и проведения экспериментов на установке г) обработка экспериментальных данных для идентификации модели (определения параметров) д) выдачи модели процесса или ХТС на стадию проектирования. При неудачном выполнении одного из этапов в указанной последовательности цикл действий может повторяться с любого из этапов, т. е. длительность проведения эксперимента и обработки результатов зависит от четкости его постановки, корректности математического обеспечения и уровня автоматизации. [c.58]

Для изучения влияния отдельных факторов на процесс гетерофазной эмульсионной полимеризации, сопровождающийся диффузионными потоками мономера в каждой из фаз, система решалась при различных значениях безразмерных параметров модели. Некоторые результаты расчета представлены на рис. 3.4—3.6. [c.156]

Сопоставление экспериментальных и расчетных кривых конверсии процессов сульфирования (рис. 5.30—5.33) показало, что обе модели адекватны процессу. Расхождение между расчетом и экспериментом не превышает 9%. Это дает возможность обсудить некоторые результаты моделирования. [c.365]

Множественность стационарных решений. Опуская в (25), (26) производные но времени, получаем для рассматриваемых моделей нелинейные краевые задачи. Для их решения оказался удобным метод пристрелки, поскольку на правом конце задано только одно граничное условие. Этот метод позволяет найти все стационарные режимы, как устойчивые, так и неустойчивые. Выше было показано, что стационарные решения, найденные по двум моделям, асимптотически сближаются при В >. Расчеты с параметрами моделей из области их практических значений показывают, что эта близость сохраняется и при реальных значениях параметра В . На рис. 10 представлены некоторые результаты расчетов, проведенных в [25, 26]. [c.58]

Оценка чпсла решений краевой задачи аналитическими методами сопряжена с большими затруднениями и возможна лишь для простейших моделей. Для решения этих вопросов в задачах химической технологии в настоящее время широко применяются численные методы. Некоторые результаты таких исследований приведены в [4, 5]. [c.93]

Фольга. Значительные усилия были направлены на улучшение моделей, представленных выше, для частного случая поглощающей фольги в диффузионной среде, т. е. геометрической пластины, толщина которой мала по сравнению с ее длиной, но длина сравнима или меньше длины диффузии в диффузионной среде. В расчете учитываются поправки на концевой эффект и члены более высоких порядков, чем второй, в диффузионной среде вблизи от фольги. Экспериментально проверялись значения этих поправок. Некоторые результаты даны ниже [42—46]. [c.180]

Задача идентификации формулируется следующим образом по результатам наблюдений над входными и выходными переменными системы построить оптимальную в некотором смысле модель, т. е. формализованное представление этой системы (рис. Ь6). [c.26]

В настоящее время созданы некоторые конструкции моделей [19], разработана методика расстановки их вдоль трассы и обработки экспериментальных данных. Широкое внедрение этих моделей в исследовании защитных свойств покрытий позволит получать достоверные результаты. [c.96]

На рис. 9.33—9.37 приведены некоторые результаты испытания моделей эжекторных реактивных систем на установке с непосредственным измерением реактивной тяги. Из этих графиков видно, что эжектор действительно позволяет заметно увеличить реактивную тягу при работе на месте. В соответствии с данными теоретического анализа выигрыш в тяге оказывается главным образом функцией геометрических параметров эжектора а и /, причем если с уменьшением а (увеличением относительного диаметра камеры) выигрыш в тяге монотонно возрастает, то по величине / имеются оптимальные значения, зависящие от потерь в диффузоре. [c.562]

Предложено много (свыше 150) эмпирических и полуэмпирических уравнений состояния газа, даюш,их явную аналитическую зависимость между переменными р, V и Т. Уравнение либо представляет результат приближенной теоретической интерпретации некоторой простой модели взаимодействий, либо выражает чисто эмпирическую зависимость, справедливую для некоторого класса веществ. Индивидуальность ве-ш,ества учитывается через параметры уравнения, которые для данного веш,ества предполагаются постоянными. Наиболее широко используются двухпараметрические уравнения [c.292]

В табл. 2.8 приведены результаты расчета показателей процесса выращивания биомассы для некоторых гидродинамических моделей структуры потоков в биореакторе. [c.76]

На рис. 3.21 представлены некоторые результаты расчета процесса выращивания микроорганизмов в биореакторе, описываемом данной моделью. График на рис. 3.21, а иллюстрирует распределение концентрации микроорганизмов по зонам реактора для следующих значений исходных параметров скорость протока — [c.154]

Для решения системы уравнений модели эффективно применение метода сведения краевой задачи к задаче Каши. При этом система уравнений решается методом Хемминга. Некоторые результаты расчета колонного биореактора на основе данной модели приведены на рис. 3.23. Модель предполагает рост микробных клеток в нелимитируемых по кислороду условиях, т. е. с учетом соотношения [c.157]

Рассмотрим постановку задачи и некоторые результаты расчета с помощью математического моделирования параметров молекулярной структуры полиэтилена, получаемого в трубчатом реакторе при высоком давлении. Математическая модель статики реактора, построенная на основании кинетической схемы процесса, представляет собой систему нелинейных дифференциальных, интегральных и алгебраических уравнений и состоит из четырех основных модулей [79]. [c.98]

Ниже излагаются некоторые результаты экспериментальных исследований движения фронта газ-вода на двухслойной модели пласта и показывается влияние пенообразующих ПАВ на процесс выравнивания границы раздела. [c.125]

Основной результат расчета процесса в неподвижном слое катализатора - поле температур и концентраций, описываемых уравнениями, приведенными в табл. 3.2. Некоторые результаты сопоставления расчетных и экспериментальных данных приведены на рис. 3.26. Отметим, что кинетические модели и их коэффициенты были получены в лаборатории проточно-циркуляционным методом. Затем была выбрана соответствующая модель процесса и рассчитаны температурный и концентрационный профили в слое. Они же были измерены в промышленном реакторе или в элементе промышленного реактора (трубка с катализатором). Результаты расчета (линии на рис. 3.26) и измерений (точки) наложены друг на друга без какого-либо уточнения [c.134]

Распределение потока перед слоем катализатора. Схемы ввода потока в слой катализатора показаны на рис. 4.30. Отметим два характерных явления. Резкое расширение сечения потока на входе в аппарат приводит к появлению отрывных течений, возникновению циркуляционных токов и, как следствие, к неоднозначному по сече- нию распределению потока перед слоем. Скоростной напор потока, выходящего из подводящей трубы, приводит к ярко выраженному I факельному распределению скорости в слое (рис. 4.30,6). Оба этих явления приводят к неоднородности течения потока перед слоем. Неоднородность распределения по сечению потока выразим через распределение по радиусу аппарата перепадов полных давлений Д р в слое в виде отношения Д p на 1-м радиусе г,- и Д Рц в центре или Д р р среднего по всему сечению [309]. Неоднородность распределения потока по сечению слоя зависит от гидравлического сопротивления слоя, выраженного через параметр Эйлера Ец л = А р . /р, и геометрических размеров надслоевого пространства, выраженных в виде отношений с /0 и Н/О (на рис. 4.30,а). Некоторые результаты расчетов представлены на рис. 4.31 [310]. Эксперименты были проведены на модели диаметром 400 мм в следующем диапазоне изменения параметров (1/0 = 0,125- 0,5 Н/О = 0,1 - 0,7 ЕЦе = 60 f 365 при Ке> 104. Измерения показали, что наиболее значительное влияние на распределение потока оказывают следующие параметры ё/О и сопротивление зернистого материала Еи л. Изменение высоты надслоевого пространства (Н/О) оказывает слабое влияние на распределение потока перед слоем. Уменьшить неоднородность распределения потока по сечению слоя можно увеличением сечения входного патрубка ( /О > 0,5) или подсыпкой зернистого слоя перед катализатором (рис. 4.32). Первый вариант конструктивно не всегда удобен. Во втором варианте при Еи л > 600 гидравлическое сопротивление уже не влияет на распределение потока (область автомодельности), однако требуются значительные затраты энергии. Кроме того, вследствие скоростного напора струя [c.231]

Кратко рассмотрим модели и некоторые результаты исследований С их помощью для различного типа реакторов при проведении процесса полимеризации этилена под высоким давлением. [c.80]

Ниже приведены некоторые результаты численного определения напряженного состояния осесимметричного нахлесточного соединения с различными геометрическими параметрами методом конечных элементов. В качестве модели принята осесимметричная модель, представляющая собой сварное соединение двух цилиндрических обечаек, нагруженных осевой силой Q (рисунок 4). В качестве конечных элементов приняты осесимметричные треугольные элементы. В результате расчетов определяли осевые Оу, ради- [c.6]

Рассмотрим некоторые результаты численного моделирования по предложенной модели (рисунок 2), проведенного для СВЧ-реактора с целью [c.10]

Теория Гуи—Чапмана оправдывается лучше всего там, где теория Гельмгольца оказывается неприложнмой, и, наоборот, последняя дает лучшую сходимость с опытом в тех случаях, когда первая дает неверные результаты. Следовательно, строению двойного электрического слоя должно отвечать некоторое сочетание моделей, предложенных Гельмгольцем п Гуи — [c.267]

Было получено единственное аналитическое решение, основанное на модели пленочной теории [1—3]. Опубликованы некоторые диаграммы численных результатов [4—6] для пенетрационной теории по модели Хигби и обращено внимание на задачу, позволяющую использовать некоторые результаты пленочной теории для проведения анализа пенетрационной теории [7—9]. В работах [6, 10] рассмотрена возможность квазиасимптотического решения и достигнут некоторый успех для особых случаев. Почти все работы в этой области основаны на допущении о простой кинетике реакции второго порядка [c.69]

Эти исследования показали, что у бензинов А-72 и А-76 значение фактических октановых чисел ближе к значениям октановых чисел, определенным по исследовательскому методу. Некоторые результаты исследований бензинов АИ-93 различного лроисхождения на двигателях новых моделей автомобилей представлены в табл. 28. [c.119]

В ходе исследования моделей нефтесборщиков были разработаны стохастические математические модели процесса нефтесбора регрессионного типа, полученные на основе ортогональных композиционных. матриц планирования эксперимента второго порядка. Модели представляют собой системы 10 уравнений, описывающих зависимость 10 основных факторов процесса нефтесбора (производительность, селективность и т.д.) от угловой скорости вращения барабана, толщины поглощающей оболочки, толщины и вязкости слоя собираемого нефтепродукта. Некоторые результаты моделирования представлены на рис.2. Выявлено, что производ1ггельность нефтесборщика в зависимости от вязкости собираемого продукта носит экстремальный характер, при этом по мере роста вязкости производительность вначале уменьшается за счет ухудшения поглощаю щей способности сорбента, а зате.м начинает возрастать за счет адгезии продукта на поверхности поглощающей оболочки. Рассмотрены также особенности стекания капель воды по поверхности поглощающей оболочки и роль усилия отжима нефти на нефтесбор. [c.98]

Прежде чем перейти к рассмотрению последних экспериментальных работ, полезно остановиться на некоторых теоретических моделях, предложенных для описания диффузии в псевдоожиженных слоях. Две такие модели уже упоминались. Перемешивание твердых частиц по одной из них объяснялось наличием восходящего потока твердых частиц, обусловленного подъемом пузырей а по другой — диффузионным эффектом безотносительно к его природе. Эти модели в некоторой мере объясняют результаты опытов по перемешиванию твердых частиц, полученные Джил-лилендом с сотр. Необходимо отметить, что модели, основанные на прямотоке газа в непрерывной и дискретной фазах, не могут объяснить экспернментально установленного обратного перемешивания, если онн игнорируют продольное перемешивание в одной или обеих фазах. [c.266]

Найти эксперилюнтально эффективный режим раздельной подачи кислорода практически невозможно, особенно учитывая опасность чрезмерного разогрева катализатора. По математической модели нами исс.педованы режимы раздельной подачи кислорода н каждый реактор. Некоторые результаты расчетов приведены на рнс. 1Х-8. [c.322]

Важное значение в вопросах моделирования играет выбор модели в случае, когда какой-то из параметров, характеризующих каталитически процесс, мал. Мы риведем также некоторые результаты исследования уравнений с малыми параметрами. [c.84]

Математическая модель фронта химической реакцвн. Теоретические работы, посвященные исследованию процесса распространения реакционной зоны по неподвижному слою катализатора, можно условно разделить на две группы. Первая содержит численный анализ соответствующих систем дифференциальных уравнений. Некоторые результаты в этом направлении получены в работе [5], где исследована квазигомогенная модель, представляющая слой как изотропную и однородную среду, и в [6], где авторы изучали процесс распространения реакционной зоны, пользуясь двухфазной моделью неподвижного слоя катализатора с учетом продольной теплопроводности в твердой фазе. Достаточно подробный численный анализ содержится в работе [7], в которой двухфазная модель была дополнена составляющими кондуктивного переноса в газовой фазе и получено, что в пространстве параметров системы, таких как линейная скорость, коэффициент эффек1 ив пой продольной теплопроводности твердой фазы, входные концентрация и температура газа, существует область их значений, в которой скорость распространения фронта равна нулю. Описанный эффект, во всяком случае, до сих пор не получил экспериментального подтверждения. Следует, однако, отметить, что анализ фронта реакции численными методами производился в ограниченном слое катализатора, в то время как само понятие фронта реакции имеет асимптотический характер и, строго говоря, его можно рассматривать лишь в слое катализатора бесконечной длины. Поэтому делать заключения [c.79]

Решить указанную выше систему уравнений в обш,ем случае не удается. Только при использовании дополнительных ограничений на характер протекания процесса, которые сильно упрощают математическую модель адсорбера, можно получить некоторые результаты, характеризующие динамические свойства объекта. Рассмотрим поведение арсорбера при малых входных возмущениях, выводящих его из стационарного режима. В этом случае можно воспользоваться линейным приближением и рассматривать линеаризованную модель вместо исходной нелинейной. [c.236]

Для процесса сшивания в расплаве или концентрированном растворе одинаковых линейных макромолекул с числом звеньев I Де Жен [121] теоретически установил, что классическая теория Флори является хорошим приближением для описания такой вулканизации, поскольку для нее 01 < 1. Авторы [122] ставят этот результат под сомнение, считая, что теория среднего поля не может адекватно описывать гелеобразование ни в каких системах. К иному выводу пришел автор [123] в результате скейлингового рассмотрения вулканизации цепей как в концентрированном, так п в полуразбавленном растворах. Статистическое описание ансамбля сшитых линейных макромолекул оказывается можно, как и продукты поликонденсации, осуществлять с помощью термодинамического рассмотрения некоторой решеточной модели [124]. Однако в отличие от поликонденсации ее гамильтониан вместо (1.60) будет [c.192]

В параграфе 1 данной главы приведены некоторые результаты численного исследования параметров потока N2O4. Вычисления выполнены с использованием математических моделей, разработанных в параграфах 3, 4 гл. III. На основании этих моделей составлены программы для расчета течений N2O4 на ЭВЦМ Минск-22 стандартным методом Рунге — Кутта 4-го порядка с автоматическим выбором шага. [c.152]

Некоторые результаты расчетов нестационарных режимов промышленного реактора окисления о-ксилола представлены на рис. 3.52. Они уточняют выводы по квазигомогенной модели. Из рис. 3.52 видно, что температурные градиенты в зерне незначительны, т.е. зерно изотермично. В противоположность этому имеются значительные концентрационные градиенты в зерне, указывающие на сильное влияние внутренней диффузии. Разности концентрации в зерне наиболее значительны в передних горячих участках слоя катализатора и уменьшаются с понижением температуры вследствие более сильного охлаждения по сравнению с тепловыделением в последних участках слоя. Разности концентрации и температуры между наружной поверхностью зерна и газовой фазой в общем были малы, только в горячей точке разность температуры превышала 5° по оси реактора. [c.173]

Два основных дифференш1альных кинетических уравнения [уравнения (16.34) и ( 6.37)] описывают простейшую аналитическую модель реактора на запаздывающих нейтронах. Рассмотрим теперь некоторые результаты этих простых рассуждений при решении нестационарных изменений мощности реактора. В качестве примера рассмотрим решение изменения числа нейтронов во времени при скачкообразном изменении реактивности. [c.559]

Кларк с соавторами [23] провели эксперименты с ядрами подсолнечника без очистки, поскольку они не имели возможности подготовить партии достаточно хорошо обрушенных ядер. Содержание масла в расчете на сухое вещество составляло 52 %. Некоторые результаты представлены в таблице 9.5. Ядра подвергали мягкой тепловой обработке (опыты 2 и 4, 5 мин при 71 — 77 °С) или более жесткой (опыты 1 и 3, 20 мин при 82 °С, затем 5 мин при 82—91 °С) и при резких условиях прессования (опыты 1 и 2) или более мягких (опыты 3 и 4) в зависимости от сопротивления выдавливанию массы, обусловленного положением конуса на выходе пресса. Эта установка — модель фирмы OZAWA ее клеть составлена из перпендикулярных шнеку колец, которые оказывают больше сопротивления перемещению материала, чем параллельные шнеку прутья, обычные для большинства прессов. Поскольку упомянутый пресс термостатичен, все испытания проводились при 85°С и при одинаковой подаче продукта. [c.379]

Модель применяли для расчетов G , Я , предельных коэффициентов активности, равновесия жидкость—пар и взаимной растворимости жидкостей в бинарных и тройных системах, образованных алканами, алканолами, перфторалканами [316, 326, 331, 332]. Исследовались также смеси алканов и алканолов с целло-зольвами [331, 3331, алкенами и алкинами [334]. Рассмотрим некоторые результаты приложения модели. [c.268]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология