Разгон турбины

Теперь рассмотрим точку О. Случайное ускорение вращения вала (точка О ) приводит к разгону турбины и дальнейшему переходу в устойчивый режим (в точке Е, расположенной на правой ветви линии М ), а случайное замедление (смещение в точку D ) — к остановке турбобура вследствие нарастающего недостатка вращающего момента по отношению к моменту на долоте. Таким образом, если < йМ йп, то режим вращения неустойчивый. [c.84]

Благодаря этому ведущая часть системы разгоняется быстро, значительно опережая по времени разгон турбинного колеса с приводимой машиной, представляющих ведомую часть. Все это позволяет применить даже в тяжелых условиях более простые двигатели минимальной мощности. [c.305]

При рассмотрении переходных процессов гидроагрегатов было показано, что при сбросе нагрузки скорость вращения повышается и в аварийных условиях может достигнуть предельного значения, разгона турбины. Поскольку вращающиеся части — ротор генератора и рабочее колесо, как правило, рассчитываются на эти условия, то чрезвычайно важно установить величину возможной разгонной скорости вращения. С этой целью не-. пользуется разгонная характеристика турбины, которая снимается на стенде ( 6-3) при нулевом значении тор-304 [c.304]

Характеристика турбины с рабочими параметрами или турбины, Работающей с полным наполнением, приведена на рис. 221, Повышающаяся частота вращения при падении крутящего момента может привести к появлению так называемого разгона[ турбины при внезапном сбросе нагрузки. Такой разгон можно предотвратить при помощи быстродействующего вентиля, который при достижении разгонной частоты вращения отключает подвод пара к турбине. Это быстрое отключение по условиям безопасности [c.325]

Продолжительность реакции — 3 часа. Выделявшийся в процессе реакции НС1 сорбировался водой. После отстаивания (для выпадения осадка) сырой продукт нейтрализовался известью и обесцвечивался землями, затем поступал на фильтрпресс, а затем на вакуумную фракционировку. Здесь он разгонялся на головную фракцию (газойль), веретенное, турбинное и цилиндровое масла. Свойства этих масел приведены в табл. 98. [c.429]

В литературе описано также нашедшее промышленное применение получение масел путем алкилирования нафталина хлорированным (до 25% хлора) когазином в присутствии алюминия и хлористого алюминия. Продукт реакции нейтрализовался известью, обрабатывался отбеливающими землями и затем подвергался вакуумной фракционировке, в процессе которой разгонялись на газойль, веретенное, турбинное и цилиндровое масла. Свойства этих масел приведены в табл. 153. Масла эти отличаются высокой термоокислительной стабильностью. [c.401]

Обратимся отдельно к некоторым особым свойствам гидротрансформаторов. Рассматривая характеристики на рис. 2.90, можно видеть, что при трогании системы турбинное колесо развивает на ведомом валу момент значительно больший, чем момент двигателя. По мере разгона системы и снижения момента сопротивления режим работы гидротрансформатора плавно смещается в область [c.306]

РАЗГОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТУРБИН [c.132]

Во время нормальной работы под нагрузкой частота вращения турбины поддерживается постоянной. Однако в аварийных условиях, например при отключении нагруженного агрегата от сети, частота вращения быстро увеличивается, и если не закрывать турбину, то частота может достигнуть предельного значения — разгонной частоты вращения. Поскольку прочность вращающихся частей агрегата (ротора генератора и рабочего колеса) рассчитывается с учетом этого, то важно установить возможную разгонную частоту вращения. С этой целью используется разгонная характеристика турбины, которая снимается на стенде при нулевом значении тормозного момента. [c.132]

Модельная разгонная характеристика обычно дается в приведенных величинах рзз в функции от Разгонная характеристика радиально-осевой турбины с опти- [c.132]

Рис. 6-17. Разгонная характеристика радиально-осевой турбины (модель, >1 = 460 мм).

Рис. 6-18. Разгонная характеристика осевой поворотно-лопастной турбины (модель, Л, = 460 мм).

Зная п раз,., разгонную частоту вращения турбины вычисляют по формулам подобия (3-36) [c.133]

Разгонные характеристики поворотнолопастных турбин более сложны, так как здесь п = [c.133]

Наибольшая приведенная частота п р , обычно соответствует углу ф = —5 ч- 10°, и при этом коэффициент разгона весьма высок. Так, для данной турбины при о = 44 мм и ф = —10° п р з , = [c.134]

Необходимость применения холостого выпуска вызывается следующими условиями работы агрегата. При аварии в электросети генератор отключается от нее, т. е. происходит мгновенный сброс нагрузки, и турбина пойдет в разгон , если открытие направляющего аппарата не будет уменьшено. Во избежание значительного повышения числа оборотов при аварийном отключении генератора закрытие направляюш,его аппарата должно производиться по возможности быстро. Так как трубопроводы высоконапорных гидроэлектростанций имеют обычно значительную длину, то быстрое закрытие регулирующих органов сопровождается значительным повышением давления в спиральной камере и в конце напорного участка трубопровода, т. е. происходит гидравлический удар. При этом повышение давления вследствие гидравлического удара может быть настолько велико, что трубопровод будет разрушен, если он рассчитан на работу только при нормальном напоре или при напоре, незначительно превышающем нормальный. Чтобы избежать опасных повышений давления при быстром закрытии лопаток направляющего аппарата во время аварийного сброса нагрузки применяют холостой выпуск, состоящий из деталей 1—13 (см. рис. 32). Он устанавливается на спиральном патрубке спиральной камеры. Холостой выпуск имеет клапан 3, при открытии которого вода уходит из спиральной камеры в нижний бьеф, помимо направляющего аппарата. [c.50]

Такое состояние агрегата может иметь место в случае неисправности системы регулирования турбины или же при специальных испытаниях агрегата на разгон. Максимальное число оборотов в минуту, которое при этом будет достигнуто, называется разгонным. [c.186]

Опыт эксплуатации показывает, что направляющий аппарат турбины может отказать в работе как в том случае, если авария произойдет в нем самом, так и тогда, когда она произойдет в системе регулирования. Такой аварией может быть, например, обрыв значительного числа предохранительных болтов в механизме поворота лопаток направляющего аппарата, катастрофическое снижение давления в системе регулирования, нарушение связи между валом турбины и маятником регулятора и др. Поэтому, чтобы защитить агрегат от разгона, на турбине обычно устанавливают, помимо направляющего аппарата, еще и дополнительное устройство для ее аварийной остановки. [c.186]

Зная приведенное разгонное число оборотов И/р, вычисляют разгонное число оборотов турбины в минуту [c.186]

Значения n lp для некоторых колес ЛМЗ даны в табл. 15, 16 и 17. Разгонные числа оборотов поворотнолопастных турбин определяются по испытаниям на разгон моделей гидротурбин при разных углах [c.187]

Расчетное значение П/р для этого случая находят определением приведенного числа оборотов турбины при работе ее до разгона при напоре Ятах по формуле [c.188]

Разгонные числа оборотов для пропеллерных турбин следует определять по разгонным характеристикам поворотнолопастных турбин для соответствующего угла установки лопастей. [c.189]

Для радиально-осевых турбин разгонные числа оборотов, вычисленные на основе вышеуказанных данных, могут быть изменены вследствие увеличения вентиляционных потерь и потерь от механического трения во вращающихся частях при выходе агрегата в разгон. При непосредственном соединении вала турбины с валом генератора оно уменьшается на 5%, а при соединении посредством передачи увеличивается на 9—10%. [c.189]

Защита от разгона. По техническим условиям на проектирование турбины и генератора оговаривается безопасная работа турбины и генератора на разгонной скорости вращения в течение 5 мин. В пределах этого периода времени должны войти в действие специальные устройства и вывести агрегат из состояния разгона. [c.189]

Оба этих способа хотя и приводят к снижению разгонного числа оборотов, но практически на крупных турбинах не могут быть реализованы из-за значительных пульсаций в потоке и вибраций всего агрегата. Последнее объясняется тем, что в указанном режиме работы агрегата приходится гасить значительные мощности в пределах самой турбины. [c.190]

Вычисленные указанным выше способом разгонные числа оборотов составляют Лр = (1,8—2,2)/г — для радиально-осевых турбин и (2—2,5) п — для поворотнолопастных турбин. Такие высокие значения разгонной скорости вращения вызывают значительные трудности при проектировании крупных турбин и особенно генераторов. Кроме того, применение в качестве защиты от разгона поворотнолопастных турбин быстро падающих затворов приводит к значительному увеличению объема строительных работ и стоимости оборудования щитового помещения. Поэтому в настоящее время изыскиваются всевозможные пути к уменьшению разгонной скорости вращения поворотнолопастных турбин до величины Лр = (1,6—1,7)/г посредством применения своевременно и надежно действующей защиты от разгона и к отказу в этих условиях от применения быстропадающих затворов. [c.190]

Исходными материалами для выбора основных параметров турбин являются следующие характеристики главные универсальные, кавитационные, разгонные и силовые характеристики, т. е. материалы, необходимые для вычисления осевых усилий от давления и реакции воды и веса вращающихся частей. [c.202]

Величина приведенного разгонного числа оборотов берется или по табл. 15—17, или по разгонным характеристикам. При этом для поворотнолопастных турбин следует брать приведенное число разгонных оборотов, предполагая, что при выходе агрегата в разгон комбинаторная связь сохраняется. [c.208]

В задачу выбора и расчета входит выбор конструктивного выполнения турбины и расчеты основных размеров водоподводящего сопла, номинального диаметра рабочего колеса, нормальной и разгонной скоростей вращения. [c.254]

Формулу (6-24) можно получить и из (6-10), если принять Т1г=0. Она показывает, что разгонная скорость реактивной турбины существенно зависит от формы рабочего колеса и открытия. Следует подчеркнуть, что [c.202]

В ряде химических производств центробежные компрессорные мапппты приводятся в действие при помощи синхронных электродвигателей и турбин. В турбину подаются отбросные (хвостовые) газы производства, что обеспечивает частичный возврат энергии, затрачиваемой на начальное сжатие. В этом случае разгон ротора до синхронного числа оборотов достигается постепенным увеличением подачи газа на лопатки турбины. [c.77]

Исследуем режимы работы системы турбобур—долото на устойчивость, рассмотрев малые отклонения параметров режима. Предположим, что кривая М, наклонена больше, чем Мц, т. е. dMJ /dn > dMJdn. Допустим далее, что вследствие временного увеличения сопротивления на долоте частота вращения его несколько снизилась. С восстановлением значения сопротивления (точка 1) вследствие избытка движущего момента турбобура над моментом сопротивления долота турбина будет разгоняться [c.83]

Для придания нагрузочной характеристике турбины такого качества существует несколько способов. Один из них — регулирование расхода жидкости с уменьшением его при разгонных режимах и увеличением при тормозных. Для осуществления этого способа используют наземные или забойные средства. В качестве наземных можно использовать буровые насосы с бесступенчатым регулированием подачи. Наиболее приемлема для работы в системе с регулируемой подачей высокоциркуляционная турбина, замедление вращения которой сопровождается снижением перепада давления в ней и, следовательно, падением давления на выкиде насоса. Если характеристика насоса такова, что снижение давления вызывает увеличение подачи, то при торможении турбины увеличивается крутизна кривой п—М. [c.84]

При разгоне системы с гидромуфтой трогание турбинного колеса с приводимой машиной произойдет позже момента пуска двигателя. Вращение турбинного колеса станет возможно тогда, когда момент Мо, передаваемый гидромуфтой, достигнет значения (точка Т на рис. 2.97). К этому времени число оборотов двигателя достигнет уже значения После этого одновременно с дальнейшим разгоном двигателя происходит разгон приводимой машины. По мере ее разгона нарастает щ и соответственно увеличивается /. Согласно изменению / меняется и характеристика М = Хуп10 нагрузки двигателя. На рис. 2.97 одна из таких промежуточных характеристик в области обозначена индексом IV. При [c.313]

С целью большей наглядности на рис. 16-6 построены кривые только для одного открытия Яо = onst. Здесь на общей оси ординат п[ представлены зависимости Qj = / (nj) и Полезно выделить некоторые особые точки. Это п — оптимальная приведенная частота турбинного режима, п — разгонная частота вращения. Отношение [c.297]

Для поворотнолопастиых турбин указанного уменьшения разгонного числа оборотов делать не следует. Для этих турбин наибольшие разгонные числа оборотов имеют место при малых углах установки лопастей рабочего колеса и при относительно больших механических потерях на моделях малого диаметра, что приводит к заниженным значениям приведенных разгонных чисел оборотов, получаемых во время опытов в лабораторных условиях. [c.189]

Газотурбинный агрегат ГТТ-ЗМ включает осевой компрессор, центробежный нагнетатель, газовую турбину, промежуточный воздухоохладитель, редуктор н камеру сгорания. В состав агрегата входит разгонный двигатель 2ФАЗ-800/6000 УХЛУ, соединенный через редуктор с газовой турбиной и предназначенный для пуска агрегата и для частичной компенсации дефицита мощности между компрессорной группой и турбиной. [c.73]

Ареж = 0 И, следовательно, т]г = 0. Это разгонный режим, при котором скорость турбины наибольшая, а развиваемый момент равен нулю. На основании полученной зависимости [c.202]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология