Коэффициент конструктивного оформления аппарата

Рис. 1П.-37. Графики для определения коэффициента /, учитываю щего конструктивное оформление аппарата.

В работе 1] показано, что измельчение в аппаратах с кипящим слоем зависит от гидродинамической обстановки, температурного режима, конструктивного оформления аппарата, а также от физико-механических характеристик обрабатываемого материала. Под физико-механическими характеристиками понимаются такие величины, как Ор (предел прочности на сжатие), Тср. (максимальные касательные напряжения при разрушении), которые, в свою очередь, зависят от температуры и размера испытуемых образцов, а также истираемость обрабатываемых материалов, которая зависит от коэффициента формы частиц, удельного веса и механической прочности. [c.48]

Интенсификацию процесса массопередачи можно осуществить путем увеличения поверхности контакта Рф между взаимодействующими фазами. Практически это достигается барботажем пара через жидкость, развитием смоченной поверхности насадки. Повышения коэффициента массопередачи К можно достичь путем турбулизации (интенсивного перемешивания) взаимодействующих фаз, что обеспечивается соответствующим конструктивным оформлением проточной части аппарата. Возрастание движущей силы процесса А также способствует интенсификации массопередачи и достигается за счет увеличения подачи флегмы в колонну (увеличением флегмового числа Н). [c.21]

Наиболее целесообразным является такое конструктивное оформление теплообменных аппаратов, при котором осуществлялось бы сочетание так называемых участков разгона. Теплообмен на этих участках разгона происходит наиболее интенсивно, а их протяженность, как правило, невелика. Вследствие этого при некоторых условиях может значительно изменяться коэффициент теплообмена по высоте участка [62]. В качестве примера на рис. 15 представлены кривые измене- [c.36]

Коэффициент массопередачи заметно уменьшается [92, 93) при увеличении диаметра абсорбера (рис. IV-26). Так, в аппаратах диаметром 1,6 м и менее значения составляют 510 10 - 560 х X 10 м /(мЗ-ч-Па), или 500—550 м /(м -ч-кгс/см ). В этом же абсорбере при значительно меньшей высоте слоя достигнуты практически одинаковые показатели работы по сравнению с абсорберами большего диаметра. Эффективность аппаратов диаметром 5 м различается в 2 раза, хотя конструктивное оформление абсорберов и технологические условия их работы близки между собой. Причина такого резкого снижения эффективности заключается главным образом в плохом первоначальном распределении газа и жидкости. [c.149]

Определение фазы, кинетика массообмена в которой лимитирует процесс массопередачи, является обязательным условием при конструктивном и технологическом оформлении ректификации. В зависимости от контролирующей фазы ректификации по-разному сказывается влияние различных факторов на эффективность разделения и очистки веществ. К их числу в первую очередь следует отнести влияние давления (температуры) на кинетику процесса [54], влияние распределения жидкости по насадке на ВЕП [55], влияние поверхностно-активных веществ [56] и др. Кроме того, расчленение общего коэффициента массопередачи на коэффициенты массоотдачи является необходимым этаном при обобщении экспериментального материала по ректификации различных веществ. При этом совершенно четко выявляется влияние гидродинамических режимов и физических свойств фаз, а также конструктивных элементов аппарата на скорость массоотдачи в каждой фазе. [c.93]

На величину коэффициентов абсорбции может влиять также конструктивное оформление процесса, т. е. способ контакта газа и жидкости, и для различных типов аппаратов коэффициенты абсорбции будут различны. [c.598]

Появление дополнительного теплообменника, которого обычно нет в схемах, где теплоноситель воздух, объясняется высокими коэффициентами теплообмена при конденсации пара, что позволяет создать несложный по конструктивному оформлению и недорогой по капитальным затратам аппарат для утилизации теп- [c.234]

Из изложенного ранее вытекает, что данный теплообменник работал в области двумерной фильтрации, характеризуемой резким различием скоростей воздуха по поперечному сечению аппарата. Этот недостаток усугублялся неравномерной выгрузкой материала по сечению аппарата из-за малого выгрузного отверстия. Отсюда видна необоснованность обобщения, согласно которому во всех случаях при расчете теплообмена в движущемся слое следует вводить коэффициент неравномерности К- Такое правило нельзя распространять на все конструкции аппаратов с подвижной насадкой, а тем более на шахтные обжиговые печи, в которых при правильном конструктивном оформлении узлов подачи твердых материалов и газов движение последних по большей части высоты печи является близким к равномерному. [c.89]

По найденной поверхности конденсатора, и ходя из свойств хладоагента выбирается аппарат серийного производства АВГ или АВЗ с учетом его конструктивного оформления, коэффициента оребрения труб, коэффициента увеличения поверхности, числа ходов по трубному пространству, числа рядов в секции. Находится число аппаратов и по выбранной поверхности определяется фактическая поверхностная плотность теплового потока. [c.271]

Учет влияния вторичных факторов на стадии проектирования представляет собой трудно решаемую задачу. Поэтому, принимая йо внимание несовершенство методов расчета, теплообменники после изготовления подвергают всесторонним испытаниям с целью определения действительных значений тепловых нагрузок, плотности тепловых, потоков, коэффициентов теплопередачи и гидравлических сопротивлений прп различных режимах работы. В п )оцессе проведения испытаний измеряются расходы теплоносителей, их температура на входе в аппарат и выходе из него, перепады давлений для каждого из потоков. Может осуществляться также зондирование полей температуры и скорости в наиболее важных сечениях теплообменника. Результаты испытаний необходимы для сопоставления характеристик аппаратов различных типов, уточнения методик теплового и гидравлического расчетов, совершенствования конструктивного оформления теплообменников, разработки системы допусков на их сборку. [c.145]

Несовершенство конструкции горелок печей и котлов для сжигания топлива и недостаточная герметич1юсть топок не позволяют пока работать при малых избытках воздуха. Поэтому считают, что температура трубок воздухоподогревателей должна быть выше температуры точки росы агрессивных дымовых газов, т. е. не ниже 130 °С. Для этого применяют предварительный или промежуточный подогрев холодного воздуха или специальные схемы компоновок поверхности пагрева. Имеются аппараты, конструктивно оформленные так, что поверхность теплообмена со стороны дымовых газов значительно больше, чем со стороны атмосферного воздуха, поэтому секции воздухоподогревателей компонуют из труб с разным коэффициентом оребрения, увеличивающимся к холодному концу (к месту входа холодного воздуха), и таким образом температура стенки труб приближается к температуре дымовых газов. По такому принципу сконструированы воздухонагреватели Башоргэнер-гонефти из чугунных ребристых и ребристо-зубчатых труб с хорошими эксплуатационными показателями. [c.80]

Генераторы системы вода на карбид с мокрым процессбм разложения карбида кальция имеют простое конструктивное оформление, более компактны, дешевы в изготовлении, при небольшой загрузке карбида они просты в обслуживании и в них образуется меньшее количество отходов в виде жидкого ила. Вместе с тем указанные генераторы имеют, по сравнению с генераторами системы карбид в воду , более низкий коэффициент полезного использования карбида, а в зоне газообразования в них возможен перегрев карбида, вследствие чего возникает полимеризация ацетилена. Поэтому форсирование производительности этих генераторов затруднено, неэкономично и небезопасно. Кроме того, у этих генераторов трудно механизировать загрузку карбида и выгрузку ила. Недостатки этой системы становятся особенно заметны при увеличении производительности и величины единовременной загрузки карбида кальция, так как при этом сильно затрудняется обслуживание аппаратов. Поэтому система вода на карбид с мокрым процессом разложения применяется преимущественно в передвижных аппаратах и в стационарных аппаратах производительностью не более 10 м Ыас. [c.56]

В производстве жидкого хлора для увеличения коэффициента теплопередачи используются и другие способы, вытекающие из теории теплопередачи. К ним относятся соответствующее конструктивное оформление конденсаторов (вертикальные конденсаторы и аппараты специальной конструкции), работа с возможно более высокими скоростями газа в трубках и другие меры повышения турбулентности газового потока (направляющие устройства и т. д.). К мероприятиям этого вида следует отнести и охлаждение конденсатора путем непосредственного испарения в нем хладоагента (фреона) , т. е. конденсация без промежуточного хладоносителя (рассола и др.). Данный прием получает все большее распространение как в СССР, так и за рубежом . Его эффективность можно оценить, например, из сравнения коэффициентов теплопередачи при конвективном теплообмене с охлаждением рассолом (ЫаС1 и СаСЬ) и аммиаком и фреоном при их кипении. Значения К составляют 200—300 и 400—1000 ккал (м ч град) соответст- [c.71]