Диаметр упругих атомов

Механические прокладочные кольца в сальниках выпускаются несбалансированной и сбалансированной конструкции, В первом случае на герметизирующие поверхности передается полное давление перекачиваемой жидкости. Во втором случае большая часть давления жидкости сбалансирована, но не расстраивает вместе с тем стабильных условий равновесия. Это обеспечивается соответствующим пропорциональным подбором размеров лицевой поверхности металлических прокладочных колец по отношению к рабочему диаметру упругой прокладки, обеспечивающей осевую свободу (перемещение). В результате сбалансированные механические прокладочные кольца можно применять в сальниковых коробках с давлением до 70 ат. Давления в сальниковых коробках судовых перекачечных насосов невелики и соответствуют статическим напорам нефти полного трюмного отсека. Поэтому в насосах можно применять несбалансированные механические прокладки с вполне удовлетворительными результатами. Эти механические прокладки монтируются без всякой переделки в стандартное кольцевое пространство для набивки сальника у судовых перекачечных насосов и значительно дешевле по цене по сравнению со сбалансированными прокладками. [c.452]

НИМ диаметром (38 мм и выше) с применением освинцовывания. При сплетении рукава и наложении резинового слоя избыточное давление воздуха в камере поддерживается в пределах 0,1 — 0,15 ат. При меньшем давлении камера недостаточно упруга, а [c.570]

Тщательные рентгеновские и электронномикроскопические исследования показали, что зоны могут иметь как равноосную (сферические зоны в сплавах Си — Со, А1 — 2п, А1—и т. д.), так и пластинчатую форму (пластинчатые зоны в сплавах Л1 — Си). Равноосные зоны возникают в тех случаях, когда различия в атомных диаметрах достаточно малы (примерно меньше 3%) и поэтому образование зон не сопровождается упругими искажениями кристаллической решетки. Пластинчатые зоны возникают в противоположных случаях, когда различия в атомных диаметрах компонентов достаточно велики. Последнее, в частности, имеет место в наиболее детально изученном сплаве А1 — 2 ат. % Си, в котором различие в атомных диаметрах компонентов составляет 12%. Пластинчатые зоны в этом сплаве, обогащенные атомами Си, расположены по плоскостям (100 кубической матрицы. По различным оценкам, их толщина составляет несколько межатомных расстояний. [c.233]

Определяя упругое радиальное перемещение радиуса гильзы, можно показать, что гильза диаметром 6 мм с толщиной стенки 1,5 мм сожмется при АР=6000—7000 ат. [c.211]

В Англии разработан способ и изготовлено оборудование для производства сосудов из армированных стекловолокном пластмасс. В частности, изготовлена оснастка для получения сосудов диаметром 250 мм и длиной 1066 мм. Форма снаружи снабжена электронагревательными элементами. Для формирования сосуда внутрь заготовки вставляется упругая резиновая камера, в которую нагнетается воздух под давлением 1,6 ати [23]. [c.105]

В строительстве химических производств полиэтилен низкого давления широко применяют в виде труб, которые мало чувствительны к гидравлическим ударам (вследствие низкого модуля упругости), диаметром до 125 мм для давления до 12 ат. [c.23]

Возможно, что механизм снижения износа при образовании противозадирными присадками пленок на трущихся поверхностях металлов связан и с тем, что такие пленки могут снил ать модули упругости в контактных микрозонах. Большая доля органической составляющей в твердой противозадирной пленке (наряду с неорганической составляющей, обычно аморфной структуры) означает, что такие пленки должны характеризоваться. модулями упругости. меньшими, чем у стали. Пленки с меньшими, чем у стали, модулями упругости при достаточной толщине могут снижать контактные напряжения. Так, для типичных контактных микрозон диаметром 1 мкм в условиях высоких удельных давлений противозадирная пленка толщиной 0,1 мкм и более снижает напряжения по Герцу. Поэтому амортизирующее дей- [c.77]

Электронная проводимость. Для слабо ионизованной плазмы рост плотности приводит к появлению эффектов неидеальности при взаимодействиях электрон-атом. Один из них, так называемый перенос посредством столкновений, можно попытаться грубо оценить с помощью метода Энскога [3, 4] применительно к бинарным столкновениям. При этом предполагается , что частицы являются упругими шарами с кинетическим диаметром, равным диаметру эффективного диффузионного сечения взаимодействия электрона с атомом Ввиду соизмеримости размеров частиц и средней длины свободного пробега, диссипация энергии в этих условиях происходит как посредством свободного движения частиц от соударения к соударению, так и в результате мгновенного переноса количества движения от центра массы одной частицы к центру массы другой частицы в момент столкновения. Приближенно для электропроводности можно получить 2 [c.296]

В стенках труб, работающих под внешним давлением, возникают напряжения сл<атия, под действием которых при несовершенстве первоначальной цилиндрической формы создаются напряжения изгиба. В результате этого при определенных геометрических параметрах и внешних силовых нагрузках возможна потеря устойчивости цилиндрической формы труб с образованием вмятин и выпучин. Потеря устойчивости формы происходит и при работе труб, подверженных сжатию и изгибу. Поэтому для таких труб решение вопроса о их надежности сводится не только к определению размеров труб из условия недопустимости текучести металла, но и к обеспечению их достаточной устойчивости (жесткости). Минимальные по величине напряжения и силовые нагрузки (давление или осевая сила), под действием которых нарушается первоначальная форма, принято называть критическими. Первоначально устойчивая труба, предназначенная для работы в коррозионной среде, при постоянных по времени внешнем давлении или продольной сжимающей силе может потерять устойчивость формы в процессе эксплуатации в результате постепенного уменьшения (из-за коррозии) отношения начальной толщины стенки к диаметру. Долговечность трубы в основном зависит от коррозионной активности среды, величины критических напряжений (Ткр и коэффициента запаса устойчивости Пу = = (Ткр/(1о (где (То — начальное напряжение). Величина критического напряжения Сткр, при котором возможна потеря устойчивости формы сосуда, определяется экспериментально или аналитически на основе методов теории упругости. [c.33]

Благодаря простоте своей конструкции водоструйный насос применяется повсюду, где имеется достаточное давление воды в водопроводной системе (2 ат) и где не требуется вакуума выше 10 мм рт. ст. Предельный вакуум ограничен, с одной стороны, самой конструкцией насоса, с другой — упругостью водяных паров. По этой причине при 20° невозможно достигнуть вакуума лучше 19 мм, при 15° — лучше 14 жж, а при 10° — лучше 0 мм рт. ст. Скорость откачки зависит от давления воды в водопроводе и от внутреннего диаметра сопла насоса и обычно составляет 8—25л1мин. Ее можно повысить, соединяя параллельно несколько водоструйных насосов. [c.124]

Конструкция этих муфт несколько упрощена по сравнению с муфтами типа МУВП по ГОСТ 2229-55. В упруго-пальцевой муфте пальцы приварены к полумуфте электродвигателя. Упругим элементом слук ат втулки из резинового шланга по ГОСТ 1331-53. В упругих втулочно-пальцевых муфтах № 1, 2, 3, 6 в качестве пальцев применяются гладкие штифты, а в муфтах № 4, 5 — специальные ступенчатые штифты диаметром 20 лш под запрессовку и 18 лш под резиновую втулку. [c.254]

С) 0,003927 град - П. парамагнитна. Ее удельная магнитная восприи.ччивость нри комнатно т-ре 0,971 10 . Давление насыщенного пара П. при т-рах 1500 и 1750° С соответственно 10 и 10 мм рт. ст. У отожженной П. модуль норм, упругости 17 320 кгс/мм модуль сдвига 6700 кгс/мм предел прочности на растяжение 14,0 кгс/мм относительное удлинение платины от 30 до 50% НУ = - 48 (по данным разных авторов). Чистая П.— один из наиболее пластичных металлов. Она легко поддается ковке, штампованию, может быть прокатана в фольгу (толщиной до 0,0025 мм) и протянута в проволоку (диаметром 0,001 мм) ее можно полировать и сваривать. Примеси, даже незначительные, уменьшают пластичность и повышают твердость металла. Холодное деформирование заметно упрочняет П., относительное удлинение обработанной П. снижается до 1—2%, а НУ возрастает до 90—95. При последующем отжиге металл опять становится более мягким и пластичным. Все легирующие добавки в области твердых растворов, особенно металлы с гексагональной плотноупакованной структуро , упрочняют П., твердость ее увеличивается в 2—2,5 раза. П. относится к числу наиболее коррозионностойких металлов (см. Коррозия металлов). При комнатной т-ре не взаимодействует с минеральными и органическими к-тамп, но легко растворяется в царской водке и медленно реагирует с кипящей сер-по11 к-той. Корродирует в расплавленных щелочах (особенно при нали-чин кислорода п др. окислителей), окислах, цианидах и сульфидах щелочных металлов. При нагревании на воздухе практически не окисляется. Порошкообразная П. может быть окислена нри нагревании (температура 500 С) в среде кислорода нод давлением 8 ат. Выше т-ры 500° С при давлении кислорода 1 ат все окислы П. неустойчивы. При нагревании П. реагирует с галогенами (жидкий бром медленно разъедает ео [c.194]

Пример 7-1. Рассчитать на прочность одноходовой теплообменный аппарат жесткой конструкции (см. рис. 7-7,0) при следующих условиях длина труб аппарата = 2/=400 см наружный диаметр трубок d=2,5 см, внутренний d =2, см диаметр отверстий в решетке do=2,58 см число трубок в трубной решетке и=421 шаг разбивки отверстий в трубной решетке s=3,2 см внутренний диаметр аппарата D = 2a= =40 см толщина стенки кожуха O,, = 0,4 см давление в трубном пространстве рт = = 3 кгс/см и в межтрубном пространстве Рм = 10 кгс1см расчетная температура трубок /т = 60°С температура кожуха /к = 60°С модуль упругости материала решетки, трубок и кожуха Ер=Ег=Ек=2,1 10 кгс/см коэффициент температурного расширения трубок и кожуха ат = о к=11,8-10- сж/гра(3. [c.215]

При макроскопической упругой деформации справедлив закон, впервые выведенный двадцатипятилетним ан глийским физиком Р. Гуком в 1660 г. Если со всеми оговорками принять, что закон Гука справедлив в нашем случае, то (рис. 39) fyпp =—K(d—h), тле с1—диаметр атома углерода. На величину —к надо сместить атомы железа, расширив проход между ними, чтобы атом углерода мог пройти из одного междоузлия в соседнее. [c.123]

Пример 7-1. Рассчитать на прочность одноходовой теплообменный аппарат жесткой конструкции (рис. 7-7,0) при следующих условиях длина труб аппарата 1=21= =4 м, наружный диаметр трубок г=0,025 м, внутренний гвн=0,021 м, диаметр отверстий в решетке о=0,0258 м, число трубок в трубной решетке п=121, шаг разбивки отверстий в трубной решетке 5=0,032 м, внутренний диаметр аппарата В=2а=0,4 м, толщина стенки корпуса. бк=0,004 м давление в трубном пространстве рт=0,294 МПа и в межтрубном пространстве рм=0,98 МПа, расчетная температура трубок <т = 60°С, температура корпуса <к=60°С модуль упругости материала решетки, трубок и корпуса р= т= к=20,6-10 Па, коэффициент температурного расширения трубок и кожуха ат = ак=П,8-10-, 1/°С. [c.245]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология