Выпарка температур по корпусам

На испарение при атмосферном давлении 1 кг воды из раствора в аппаратах поверхностного типа расходуют примерно 1,1 кг греющего пара. Несколько больше — при однократном испарении в вакууме. Расход греющего пара можно сократить, применяя многокорпусные выпарные установки. В этих установках первый выпарной аппарат (корпус) обогревают свежим паром. Образующийся вторичный пар используют для нагрева и выпарки раствора в следующем аппарате, в котором остаточное давление ниже, чем в первом аппарате. Это позволяет понизить температуру кипения во втором аппарате. Расход пара уменьшается по сравнению с однократной упаркой, но не пропорционально увеличению числа последовательно работающих корпусов эффект снижается из-за повышения температуры кипения раствора по мере его концентрации. Наиболее распространены трех-и четырехкорпусные установки. [c.232]

Перед поступлением раствора в первый корпус выпарной станции он нагревается в решоферах до 90—95°С. Давление вторичного пара в корпусах трехкорпусной выпарки должно быть (МПа, не более) первом — 0,2, втором — 0,08, третьем —0,08 (вакуумметрическое) температура кипения сиропа по корпусам (°С) первом — 100—135, втором — 86—120, третьем —68. [c.125]

Вторая стадия — выпаривание средней щелочи до каустической соды — производится в одиночных аппаратах окончательной упарки. Так как депрессия каустической соды очень высока, то для упаривания применяют в качестве греющего вторичный пар из первого корпуса первой стадии выпарки, температура которого выше вторичного пара второго корпуса. [c.164]

М — количество раствора на выпарку. Количество испаренной влаги 100 кг час. Конденсат из первой ступени в последующих корпусах не используется. 1 — раствор поступает в аппараты с температурой кипения 2 — раствор поступает в аппараты с температурой 15 " С. [c.273]

Давление бреющего пара 9 атм. Давление сокового пара в выпарных аппаратах (в мм рт. ст.) в первом корпусе — 1300, во втором корпусе — 100. Температура исходного раствора 100° С. Температура сокового пара снижается на 1,5 С при передаче его для обогрева выпарного аппарата следующей ступени выпарки. Потерями тепла можно пренебречь. [c.577]

Расход греющего пара значительно снижается по сравнению с однокорпусной выпаркой, если процесс проводят в многокорпусных выпарных установках. Как указывалось, принцип действия ее сводится к многократному использованию теплоты греющего пара, поступающего в первый корпус установки, путем обогрева каждого последующего корпуса вторичным паром из предыдущего корпуса. Схема многокорпусной выпарной установки, работающей при прямоточном движении пара и раствора, представлена на рис. 127. Исходный раствор, подлежащий выпариванию, из емкости 2 подается центробежным насосом 1 в подогреватель раствора 3. В этом аппарате раствор нагревают до температуры кипения и подают в первый аппарат I установки. Теплообменной поверхностью подогревателя являются трубы, обогреваемые со стороны межтрубного пространства насыщенным водяным паром. Раствор, находящийся внутри труб, кипит и частично выпаривается. Вторичный пар, поступающий в верхнюю часть аппарата — сепарационное пространство, отделяется от брызг и поступает в межтрубное пространство аппарата 5 для выпаривания раствора в этом аппарате. Частично выпаренный в аппарате 4 раствор поступает самотеком в аппарат 5. Образовавшийся в межтрубном пространстве аппарата 4 конденсат через конденсатоотводчик удаляется из аппарата. Аналогично процессы выпаривания протекают в аппаратах 5 и 6. По мере прохождения из корпуса в корпус давление и температура пара понижаются и из последнего корпуса пар выходит с низкими [c.139]

При прямотоке начальный раствор вводится в первый корпус и проходит из корпуса в корпус параллельно потоку пара. Продукт получается из последнего корпуса. Этот метод имеет преимущества в тех случаях, когда начальный раствор поступает на выпарку горячим, когда продукт разлагается при высокой температуре или образует накипь. Здесь отпадает надобность в насосах для перекачивания раствора, так как он засасывается из корпуса в корпус благодаря разности давлений. Когда начальный раствор поступает на выпарку холодным, прямоточный метод неэкономичен, так как большое количество тепла тратится на нагревание раствора др температуры кипения, а не на испарение. В подобных случаях питание можно подогревать в теплообменнике вторичным паром из промежуточных корпусов. Греющая поверхность такого теплообменника невелика, и стоимость I ниже стоимости 1 поверхности выпарного аппарата. [c.298]

При двухкорпусной выпарке, принимая равномерное распределение повышения температур кипения по корпусам, примерно имели бы температурные потери равными в 1-м корпусе [c.320]

I корпуса выпарки 7. В теплообменнике 5 щелочь подогревают до НО—115° С вторичным паром из I корпуса выпарки 7 и в теплообменнике 6 — греющим (свежим) паром до 130—135° С. Такая система позволяет нагреть щелочь до температуры, близкой к температуре кипения в I корпусе. Конденсат собирается в баки (на схеме, не показаны) и возвращается на ТЭЦ. [c.169]

При трехкорпусной выпарке при равномерном распределении повышения температур потери составят в 1-м корпусе [c.321]

Потерю разности температур на каждом интервале между корпусами принимаем по 1,5° (детальный расчет см. пример 12). Интервалов в трехкорпусной выпарке два, следовательно [c.201]

Для правильного протекания технологического процесса в однокорпусном выпарном аппарате необходимо регулировать следующие параметры концентрацию, уровень раствора в аппарате, давления греющего и вторичного паров. При этом, как и в любом сложном тепловом объекте, существует внутренняя связь между регулируемыми физическими параметрами. Поэтому нарушение режима и вступление в работу одного из регуляторов (из-за отклонения какой-либо регулируемой величины) естественно приводит к изменению других регулируемых величин и, следовательно, включению в работу других регуляторов. Более того, имеется следующая характерная особенность аппарата для выпарки электролитической щелочи как объекта регулирования любые возмущения, независимо от того, по какому каналу они поступают, вызывают изменения всех регулируемых величин. Последнее объясняется наличием значительной температурной депрессии, вследствие чего изменение концентрации приводит к изменению полезной разности температур по корпусам п перераспределению тепловых потоков. [c.173]

Подогрев электролитического щелока производится в теплообменниках 3—6. Щелока подаются параллельно в теплообменники 3 и 4, где подогреваются до 90—100 °С. В теплообменнике 3 щелок нагревается конденсатом из II корпуса 8 первой стадии выпарки и из выпарного аппарата 12 второй стадии выпарки, в теплообменнике 4 — конденсатом из I корпуса выпарки 7. Далее в теплообменнике 5 щелок подогревается до ПО—115°С вторичным паром из I корпуса выпарки 7 и в теплообменнике 6 греющим (свежим) паром до 130—135 °С. Такая система подогрева позволяет нагреть щелок до температуры, близкой к температуре его кипения в I корпусе, теплом конденсата и вторичного пара, вследствие чего снижается расход свежего пара. Конденсат собирается в баки (на схеме не показаны) и возвращается на ТЭЦ. [c.378]

Для двухкорпусной выпарки разность температур во втором корпусе можно представить так [c.311]

Электролитическая щелочь из цеха электролиза при температуре 60—70° С поступает в расходные баки 1, установленные в цехе выпарки, и подогревается в четырех теплообменниках 3, последовательно проходя их. В первом теплообменнике 3 щелочь подогревается конденсатом из выпарных аппаратов III и конденсатом из / и II корпусов выпарных аппаратов после его дросселирования. Во втором теплообменнике 3 щелочь подогревается вторичным паром выпарного аппарата II, в третьем теплообменнике — вторичным паром аппарата I. В последнем, четвертом по ходу щелочи аппарате 3 она нагревается до 160—170° С свежим паром. Конденсат из аппарата / и четвертого подогревателя 3 проходит первый расширитель 4, где температура и давление конденсата снижаются до параметров вторичного пара из аппарата /. Затем конденсат поступает во второй расширитель 4, куда подается также конденсат из выпарного аппарата II и третьего подогревателя 3. Во втором расширителе темпе- [c.306]

Подогрев электролитических щелоков, подаваемых из расходного бака 1 центробежным насосом, производится в четырех подогревателях. Через первые два подогревателя 3 4 щелочь проходит параллельно и подогревается в аппарате 3 конденсатом из аппаратов второй (окончательной) стадии выпарки и из второго корпуса 8 первой стадии выпарки, а в подогревателе 4 — конденсатом из первого корпуса 7. В аппарате 5 щелочь подогревается вторичным паром из первого корпуса 7, в подогревателе 6 — свежим паром. Тепло конденсата третьего корпуса вследствие низкой температуры не используется. При температуре 130—135° С электролитическая щелочь поступает в / корпус первой стадии выпарки. Тепло, необходимое для выпаривания, подводится со свежим паром давлением 5 ат, поступающим в греющую камеру первого корпуса. Частично упаренная щелочь вместе с выпавшей из раствора поваренной солью перетекает из конического днища I корпуса во II корпус, обогреваемый вторичным паром / корпуса (давление 2,5—2,7 ат). Вторичный пар из / корпуса передается также на обогрев выпарного аппарата 12 второй стадии выпарки и подогревателя щелочи 5. Общее количество вторичного пара, отбираемого из / корпуса, в 2—2,5 раза больше, чем из II и III корпусов, поэтому поверхность теплообмена в / корпусе должна быть соответственно больше. [c.310]

Регулирование степени разрежения в третьем корпусе первой стадии выпарки и аппарате АПЦ осуществляют по косвенному параметру—температуре воды, выходящей из барометрического конденсатора. Для этого на барометрической трубе установлен медный термометр сопротивления 9, который через регулятор температуры 9 воздействует на регулирующий клапан 9". [c.254]

Указанная схема имеет серьезные недостатки, главньш из которых следует считать неоправданное снижение производительности выпарки из-за уменьшения располагаемого перепада температур вследствие регулирования расхода острого пара и вакуума в последнем корпусе воздействием на выход вторичного пара. [c.190]

В аппаратах с подвесной камерой и естественной циркуляцией температурное поле неравномерно 134-1зе дд показания чувствительных элементов, установленных в аппарате, заметное влияние оказывает греющая камера. При не очень высоких требованиях к точности измерения концентрации ( 5%) температуру щелочи можно определять между этой камерой и корпусом, если гильза отстоит от камеры на расстояние не менее 40—50 мм. Гильза, установленная в конусе аппарата ниже греющей камеры, в ряде случаев (в зависимости от режима выпарки) быстро покрывается солью, и показания термометра сопротивления, полученные в данный момент времени, не отражают истинного значения температуры раствора. [c.200]

Таким образом, для управления непосредственно работой выпарных аппаратов необходимо иметь регуляторы уровня во всех корпусах, регуляторы концентрации в последнем аппарате первой стадии и аппарате второй стадии выпарки, а также регуляторы давления греющего пара и вакуума. Кроме того, на выпарных установках электролитической щелочи автоматизируются отдельные вспомогательные операции (программное регулирование работы центрифуг, регулирование концентрации при приготовлении обратного рассола, регулирование температуры подогрева щелочи и т. д.). [c.183]

В соответствии со сказанным оптимальный режим многокорпусной выпарной установки заключается в выполнении ею технологических функций, в частности достижении требуемой конечной концентрации раствора и получении необходимого количества вторичных паров требуемых параметров для нужд тепловой аппаратуры при минимальном расходе греющего пара на первый корпус установки. Это достигается соблюдением заданной кратности испарения и правильности отбора вторичных паров из отдельных корпусов согласно расчету. Обычно минимальный расход греющего первый корпус острого пара бывает при максимально возможном в данных условиях отборе из корпусов, находящихся ближе к концу выпарной станции при выпарке под разрежением. Что касается начальной и конечной температур, определяющих производительность выпарной станции, работающей под разрежением, то они определяются поддержанием нормального давления пара, греющего первый корпус, что обычно зависит от нормальной работы парового двигателя и котельного агрегата, и поддержанием надлежащего вакуума на последнем корпусе, обусловливаемого правильной работой конденсаторной установки. [c.342]

Упругость пара 47% щелока при 130° понижается до 250 мм рт. ст., т. е. представляется возможным производить выпарку щелоков для получения стандартного продукта в вакуум-аппарате при сравнительно невысокой температуре. Например, во втором корпусе двухкорпусной выпарки температура кипения щелока будет 62° при абсолютном давлении 60 мм. Этой температуре кипения по диаграмме упругости соответствует раствор с 55 г МдС12 на 100 г воды или 35,4% МдС12. [c.472]

При противоточиом питании наиболее высокая концентрация раствора достигается в первом корпусе, где и температура кипения наибольшая. Поэтому значительного падения коэффициента теплопередачи в корпусе с наиболее концентрированным раствором не происходит и коэффициенты теплопередачи мало изменяются по корпусам. Это является наиболее сушественным преимуществом противоточного питания перед прямоточным. Кроме того, при противоточиом питании количество воды, выпариваемой в последнем корпусе, меньше, чем при прямоточном З1итании, что уменьшает нагрузку на конденсатор (при выпарке [c.491]

Б трехкорпусной выпаркой установке, при равномерном распределении повышеии температуры кипения, потери составляют в перном корпусе [c.431]

Раствор сульфата аммония (после отделения от него карбонатного шлама), содержащий 40—42% (NH4)2S04 и около 1,5% (МН4)гСОз, направляется на выпаривание. Выпарку проводят в 2-корпусном выпарном аппарате 12 и 13 из хромоникелевомолибденовой стали марки Х18Н12М2Т. Первый корпус (обогревается паром 2—3 ат) работает под давлением 1,2 ат температура раствора 105—110° концентрация выходящего раствора 48—50%. Во втором корпусе выпарка производится под вакуумом 600—700 мм [c.503]

Приведе.м пример работы широко распространенной четырехкорпусной установки,которая,с учетом накипеобразования,чаШ2 работает, как трехкорпусная, так как один из корпусов обычно отключен на чистку. Как видно ла рнс. 117, коммуникация по-гзволяет выключить на чистку любой из четырех корпусов. Свежий пар подают в корпус / или II, упаренную жидкость отбирают гчерез вакуум-сборники из корпусов III или IV. Вакуум-сборники работают поочередно и по мере их заполнения соединяются с атмосферой. Жидкий концентрат как готовый продукт напра- Вляется потребителю ил и как полуфабрикат—на дальнейшее обез воживание или в отдельных случаях на сжигание в топках паровых котлов. Из эксплуатационных соображений целесообразно иметь все корпуса выпарной батареи равного размера. Греющий пар, обычно отборный, имеет температуру 127—140°, температура сокового пара последнего корпуса при технически достиж имом вакууме 0,15 ата составляет 54—58°. Количество испаренной влаги и температурные перепады по корпусам выпарки распределяются автоматически. [c.461]

Пример VII 1.34. Рассчитать количество воды, удаляемой из раствора NaOH при двухступенчатвй его упарке, и расход пара по корпусам. Производительность установки 2 т/ч NaOH. Концентрация растворов перед выпаркой 28,4% после выпарки в первом корпусе 33,1% после выпарки во втором корпусе 43,5%, Давление греющего пара 911,7 кПа. Давление сокового пара в выпарных аппаратах (в кПа) в первом корпусе— 173,3, во втором корпусе— 13,3. Температура исходного раствора 100 °С. Температура сокового пара снижается на 1,5 °С при передаче его для обогрева выпарного аппарата следующей ступени выпарки. Теплопотерями можно пренебречь. [c.461]

Пароструйный термокомпрессор (эжектор) выгодно применять, когда имеется пар гораздо более высокого давления, чем можно использовать в выпарном аппарате. Эжектор работает как понижающий давление клапан, выполняя при этом еще некоторую полезную работу. К. п. д. его низок и быстро снижается, когда сопло начинает работать в условиях (скорость пара и давление), отличающихся от проектных. Поэтому когда нельзя поддерживать постоянную скорость выпаривания, следует использовать многоступенчатый пароструйный компрессор. Благодаря низкой установочной стоимости и способности перерабатывать большие количества пара пароструйные компрессоры используются для повышения экономичности выпарных аппаратов, которые должны работать в условиях низких температур (когда поэтому нельзя воспользоваться многокорпусной выпаркой). Выпарные аппараты с пароструйным компрессором получают больше тепла, чем требуется по балансу системы, и поэтому часть тепла должна быть выведена из установки. Это делается обычно путем соединения выпарного аппарата со всасывающей камерой компрессора. Этот пар может быть сконденси-ров н или использован в качестве греющего агента в другом корпусе установки. Если выпарной аппарат с термокомпрессией работает при достаточно высоких температурах, то экстра-пар может быть использован в качестве греющего агента в многокорпусной выпарке. [c.297]

Плавление мирабилита раствором сульфата натрия ведут при 60° в горизонтальном реакторе с рамной и шнековой мешалками. Циркулирующий между плавителем и подогревателем раствор содержит некоторое количество взвешенных кристаллов Na2S04, что предотвращает зарастание греющих поверхностей подогревателей, где температура раствора повышается до 100° соковым паром из второго корпуса выпаркой батареи. Пульпа из плавителя [c.131]

Выпарка электролитического щелока производится обычно в трехкорпусной вакуум-установке. Схема такой установки с указанием примерных значений давлений, температур и концентраций в разных частях системы изображена на рис. 60. Электролитические щелока, содержащие 100—130 г/л NaOH и 160—200 г л Na l, поступают из отделения электролиза в выпарное отделение. Здесь они подогреваются в теплообменнике 1 горячим конденсатом из выпарных аппаратов и поступают в первый корпус 2. Выпарной аппарат имеет выносную греющую камеру, обогреваемую паром под давлением около 10 ama. Второй 3 и третий 4 корпусы выпарной установки устроены так же, как и первый, и обогреваются соковым паром, поступающим соответственно из первого корпуса во второй и из второго в третий. [c.109]

Вследствие большой температурной депрессии растворов едкого натра (40—50°С и более при высокой концентрации NaOH) сильно снижается общая полезная разность температур в выпарном аппарате, что делает неэкономичным выпарные установки с числом корпусов более трех. Для увеличения обшей полезной разности температур в последнем выпарном корпусе поддерживают разрежение порядка 0,8—0,9 ат (остаточное давление 0,2—0,1 ат). Но даже при разрежении, используя греющий пар с абсолютным давлением 5—5,5 ат, на установке с трехкратным использованием тепла пара можно упаривать щелока только до концентрации 25—30% NaOH. При дальнейшем повышении концентрации щелоков уменьшается полезная разность температур из-за увеличения депрессии и соответственно снижается производительность выпарки. [c.377]

I—бак для электролитического щелока 2—сборник среднего щелока (пульпы) 3—6—теплообменники подогреватели щелока) 7—9— ыпарные аппараты (1—111 корпуса) первой стадии выпарки 10, II, 14, 15, 16, /5—отстойники /2— ыпарной аппарат второй стадии выпарки /3—центрифуга /7—спиральный холодильник (теплообменник) /9—ловушка брызг 20—барометрический конденсатор 21— сборник отфильтрованного среднего щелока 22—растворитель соли 23—барометрический ящик а—сифоны уровнемеров б—регуляторы уровня. Приборы на щитах (внизу) /—измерители температуры Р—измерители давления К—измерители. концентрации Я—измерители уровня Я—показывающий прибор с—самопишущий прибор ыз—изодромные регуляторы ш—прибор с электрической передачей (остальные приборы и регуляторы с пневмопередачей). [c.379]

Для дальнейшего снижения расхода пара, стоимость которого составляет основную долю расходов на переработку щелоков, целесообразно применение одностадийной схемы выпарки с полным трехкратным использованием тепла греющего пара. Более глубокий вакуум в III корпусе (остаточное давление до 0,1 ат) также способствует увеличению полезной разности температур и повышению производительности выпарной установки. Расход греющего пара при одностадийной схеме выпарки составляет около 2,3 Мкал на 1 т 92%-ного NaOH (примерно 3,7—4 г). [c.382]

В каждом корпусе первой стадии выпарки автоматически контролируются давление в греющей камере и в паровом пространстве и температура раствора, а также регулируется уровень раствора в выпарных аппаратах путем воздействия изо-дромного регулятора, получающего импульс от сифона уровнемера, на пневматический клапан, установленный на входе раствора в данный корпус. [c.383]

Многочисленные опыты, проведенные автором совместно с А. Е. Кругликовым, Н. И. Храбровой и другими исследователями как в лаборатории, так и на полузаводской установке, показали следующее применяя трехкорпусную выпарку шенитового щелока при конечной температуре (III корпус) около 70° с последующим охлаждением до 25°, мы получаем щелок с индексами Mg = 83,0 N32 = 5,0 НгО = 1510 и твердую фазу — каинит, пропитанный этим щелоком, в виде смеси с индексом НгО (близким [c.397]

Другая картина наблюдается в аппаратах с естественной циркуляцией и подвесной греющей камерой. Так, например, в П1 корпусе первой стадии выпарки нри неизменном уровне (наблюдаемом визуально) и одной и той же концентрации (Ьд = onst) показания концентратомера заметно меняются (особенно когда вся шкала прибора типа ЭМД не превышает 100 г/л) в зависимости от тепловой нагрузки и интенсивности кипения. Это также является одной из причин того, что при измерениях концентраций средних щелоков приборы дают большую погрешность. Здесь необходимо также иметь в виду, что температурная депрессия средних щелоков в 2,5—3 раза меньше, чем у каустической соды. Поэтому даже при одной и той же погрешности в измерениях температуры погрешность в показаниях концентратомера будет различной. [c.205]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология