Скорость потока истинная

При ламинарном режиме (Аг 1,7-10 и Re 17) истинная скорость потока [c.351]

Так же как для неподвижного слоя, иод линейной скоростью потока в псевдоожиженном слое понимают скорость в свободном сечении аппарата (или скорость фильтрации). Истинная линейная скорость в пустотах между частицами будет больше. [c.70]

Для сопоставления гидравлических сопротивлении элементов внутри совокупности (шара в зернистом слое и трубки в пучке труб) и в потоке с безгранично удаленными границами важно правильно оценить истинные скорости потока в пучке труб и слое шаров. В первом случае целесообразнее всего относить эту величину к сжатому сечению между трубками, во втором — к сечению в просвете между шарами. Минимальный просвет г )т1п может быть определен по приближенной зависимости, предложенной Лейбензоном [22] г )т1п = 0,625 е . Рассчитав истинную скорость ис = ы/г )т1п по соотношению (П. 52), можно определить коэффициент гидравлического сопротивления Я шара в зернистом слое в зависимости от скорости потока. Соответствующие расчеты были выполнены [36] для слоя из шаров с е = 0,39 и пучка труб с шахматным расположением и расстоянием между трубками 1,25 Аналогичные расчеты были проведены [c.69]

Гидродинамическое перемешивание. Разброс значений истинных локальных скоростей потока приводит к тому, что время пребывания в реакторе с зернистым слоем является случайной величиной. Если на вход аппарата подать импульс трассирующего вещества, то на выходе получим более или менее размытую кривую изменения концентрации во времени, совпадающую с дифференциальной функцией распределения времени пребывания в слое. Аналогично, струя трассирующего вещества, введенная в какую-либо точку зернистого слоя, постепенно размывается по всему его сечению. Оба эти явления определяются гидродинамическим перемешиванием потока, или переносом вещества в продольном и поперечном направлениях. [c.218]

Если относительная скорость Ug/ постоянна, а истинное объемное газосодержание и скорость потока изменяются в радиальном направлении, модель потока дрейфа приводится к уравнению (6). 2.3.1, которое для газожидкостного потока приобретает вид [c.192]

Область за пределами гидродинамического пограничного слоя и застойных зон близ точек соприкосновения частиц принято называть ядром потока. Истинные локальные скорости в ядре потока также изменяются в пространстве (в зависимости от локальной геометрии слоя), а при турбулентном режиме течения подвержены и нерегулярным колебаниям во времени. Гидродинамическая картина [c.215]

Время удерживания связано с удерживаемым объемом,, который является основной элюционной характеристикой вещества. Для того чтобы перейти от времени к объему, следует знать скорость потока газа-носителя, которая непосредственно измеряется в ходе опыта. Обычно объемную скорость газа-носителя измеряют пенным измерителем скорости, устанавливаемым на выходе газа из колонки. В этом случае для получения истинного значения скорости газа-носителя (л в измеренное ее значение oip следует ввести поправки согласно формуле [c.31]

Уравнения (VII.23) достаточно записать только для ключевых веществ, так как концентрации всех остальных реагентов можно выразить через ключевые с помощью линейных соотношений (см. раздел 11.2). При расчете процесса с неподвижным катализатором под и надо понимать фильтрационную скорость потока IV, т. е. скорость, рассчитанную на полное сечение аппарата, равную истинной средней скорости, умноженной на долю свободного объема е. Выражения для функций и в случае гетерогенного процесса должны быть составлены с учетом как кинетических, так и диффузионных факторов поэтому для квазигомогенной модели расчет реактора всегда должен быть предварен анализом процессов на отдельном зерне катализатора, позволяющим установить макроскопическую скорость процесса в единице объема слоя. [c.283]

На рис. П. 14 по оси ординат отложены рассчитанные таким образом коэффициенты % гидравлического сопротивления обтекаемых тел, а по оси абсцисс числа Рейнольдса Кес, отнесенные к диаметру шара или трубки и к истинной скорости потока Ыс. Как видно из рис. П. 14, коэффициенты гидравлического сопротивления в слое ксл значительно превышают значения Ход свободных одиночных элементов особенно в вязком режиме течения, а при больших значениях начинают сближаться. [c.69]

Последняя формула справедлива как при ламинарном, так и при турбулентном режиме. Истинную скорость потока можно рассчитать по приведенным формулам в интервале от начала подъема частиц слоя до начала их уноса из слоя. [c.352]

Теперь эти соотношения имеют то преимущество, что и истинные скорости потока, и коэффициенты получены из опытов, а не выведены из теоретических зависимостей, которые могут быть лишь приближенными. Точно так же можно определить значения коэффициентов теплопередачи, коэффициентов полезного действия тарелок и другие подобные параметры. [c.76]

Максимум кривой соответствует е = 50%. Это связано с тем, что, с одной стороны, при увеличении порозности увеличивается свободная поверхность, а с другой стороны, уменьшается истинная скорость потока при постоянной массовой скорости. [c.94]

Мухленов с сотр.вывел ряд формул для расчета истинной скорости потока газа в момент начала подъема слоя (при атмосферном давлении). [c.351]

Влияние неравномерности распределения скоростей потока по сечению на эффективность работы аппаратов обусловлено тем, что коэффициенты эффективности (коэффициенты тепло- и массопередачи, очистки и т. п.) находятся не в прямой пропорциональной зависимости от скорости протекания рабочей с )еды. Следовательно, при неравномерном поле скоростей, когда каждому элементу поперечного сечения аппарата соответствует некоторое локальное значение коэффициента эффективности, средний (истинный) коэффициент эффективности аппарата будет отличаться от коэффициента эффективности при равномерном поле скоростей. [c.56]

Итак, при увеличении скорости потока легкой фазы снизу вверх через слой тяжелой фазы в гетерогенных системах происходят аналогичные изменения. При достижении линейной скорости образуется взвешенный слой. При дальнейшем увеличении расхода легкой фазы и фиктивной скорости ее и , рассчитанной на полное сечение аппарата, истинная скорость между частицами тяжелой фазы [c.11]

Даже в случае изотермических процессов в предварительно гомогенизированных многокомпонентных системах скорость любого элементарного акта существенно зависит от флюктуаций концентраций реагирующих компонент, и пренебрежение учетом этих флюктуаций может привести к значительному расхождению результатов расчетов и экспериментальных данных [82, 83, 99]. В неизотермических же турбулентных процессах, кроме того, важную роль играют и флюктуации температуры и скорости потока. Наличие этих флюктуаций и корреляций между ними приводит к тому, что истинная скорость процесса химического превращения может немонотонным образом зависеть от пульсации температуры. [c.178]

Таким образом, мы приходим к выводу, что истинный вид зависимости (1.26) для расширения слоя должен быть установлен на опыте. С применяемой для инженерных расчетов логарифмической точностью желательно получить максимально простую расчетную формулу, базирующуюся на тех же основных критериях Аг и Re, которые входят в определение критической скорости начала псевдоожижения и р. Для этого заметим, что при и > слой расширяется в принципе сколь угодно сильно (Я/Яо оо), но порозность е при этом возрастает лишь до предельного значения е =1, когда в потоке может быть взвешенной лишь одиночная частица, бесконечно удаленная от всех остальных. Эта предельная скорость потока называется скоростью витания одиночной частицы в силу принципа относительности движения эту [c.36]

Вопрос о природе и механизме резко заниженных кажущихся значений критерия Нуссельта при Re < 200 обсуждался сравнительно мало. По-видимому, как это было показано нами для аналогичного случая межфазного теплообмена в неподвижном слое [31, 173], истинные значения коэффициента теплообмена а в этой области совсем не падают на 1—2 порядка с уменьшением размеров зерен и скорости псевдоожижающего потока. Поэтому в отсутствие других причин со снижением скорости потока и и относительная высота активной зоны должна была пропорционально снижаться. Реальная же растянутость температурного про- [c.133]

Критерий скорости потока М по форме записи напоминает число Маха, но не является им, так как в выражение для числа Маха входит истинная скорость газа, а критерий М вычисляется с помощью условной скорости газа. Площадь щели клапана представим как произведение длины щели на ход тарелки [c.207]

В связи с этим в отдельных местах слоя сорбента истинная скорость потока оказывается больше, в других меньше ее средней величины. Поэтому при движении молекулы вдоль слоя ее макроскопическая скорость колеблется около некоторой средней величины. Форма траектории движения молекулы зависит в этом случае от диаметра зерна сорбента а. Следовательно, эффективный коэффициент диффузии, характеризующий эффект завихрения и связанное с ним размывание, зависит как от скорости потока, так и от диаметра зерна [c.27]

Формирование отложений из движущегося потока нефти представляет собой значительно более сложное явление, чем осадкообразование в условиях покоя. Сложность этого явления объясняется рядом обстоятельств. Так, при движении нефти по трубе изменяются, как правило, такие физико-химические характеристики системы, как температура, давление, газонасыщенность и др., что приводит к изменению структуры нефти как дисперсной системы. Кроме того, в гидродинамических условиях на частицу дисперсной фазы оказывает воздействие в направлении потока определенная инерционная сила, величина которой зависит как от размера частицы, так и скорости потока, в результате не всякая частица, даже вступившая в контакт с поверхностью, может удержаться на ней и участвовать в формировании отложений. Все это усложняет понимание истинной картины протекающих процессов в целом, с одной стороны, и четко выделить влияние каждого конкретного фактора - с другой. [c.62]

В каждой точке турбулентного потока истинная скорость не остается постоянной во времени нз-за хаотичности движения частиц. Ее мгновенные значения испытывают флуктуации, или нерегулярные пульсации, носящие хаотический характер. [c.45]

На выходе из детектора газ-носитель с компонентами разделяемой смеси поступает в измеритель скорости потока (расхода) 6. Если объемная скорость, измеряемая жидкостным расходомером, равна сор см /мин, то для расчета истинного значения скорости на выходе из колонки со следует учитывать давление насыщенного пара рабочей жидкости расходомера (обычно воды) Рв при температуре расходомера Тр. Тогда [c.14]

Общий теоретический подход при анализе динамики внутреннего переноса заключается в решении уравнений, описывающих одновременное протекание массопереноса и химической реакции в порах. Рассмотрим [15, с. 129] наиболее простой случай — реакцию в сферической грануле радиуса г — при следующих допущениях гранула находится в изотермических условиях диффузия в пористой структуре подчиняется первому закону Фика и характеризуется постоянным по всей грануле эффективным коэффициентом диффузии Оэфф, форма которого зависит от условий массопередачи внутри поры (кнудсеновское, объемное или вынужденное течение) в реакции участвует один реагент А, она необратима и ее истинная кинетика описывается степенной функцией концентрации вещества А, т. е. скорость реакции равна ks , где — истинная константа скорости на единицу поверхности катализатора система находится в стационарном состоянии, т. е. изменение массовой скорости потока в результате диффузии, (например, к центру гранулы) равно скорости реакции внутри поры. В рамках этой модели получено аналитическое выражение для т] [c.88]

Кинетическое размывание происходит вследствие того, что скорость потока, как правило, велика, поэтому между фазами не успевает установиться истин-кое равновесие. Так, на фронте зоны, где подвижная [c.590]

Уменьшение скорости потока приводит к более полному достижению равновесия, а значит, и к уменьшению неравновесной массопередачи. Приближение к истинному равновесию происходит также с уменьшением размера каналов, через которые проникает подвижная фаза, что обеспечивает быструю диффузию молекул к стационарной фазе. По той же причине слои закрепленной на стационарной фазе жидкости должны быть как можно тоньше. [c.591]

Другое принципиальное отличие уравнений локальной кинетики от общеизвестных кинетических уравнений состоит в следующем. Под формальной константой скорости в уравнениях локальной кинетики нужно понимать некоторую константу, отражающую зависимость скорости реакции как от температуры так и от других возможных факторов, в частности, от скорости потока. Это и дает возможность распространить указанные уравнения на процессы, протекающие как в кинетической, так и в диффузионной областях, а, также учитывать зависимость константы скорости от величины потока, которая существует (вне зависимости от того в весовых или мольных процентах определяется концентрация) для реакций с истинным порядком, отличающимся от первого. [c.40]

Пример VUI-4. Слой частиц толщиной 300 лж подвергают псевдоожижению воздухом при 24 °С и давлении 9,8-10Vhj 2 (1 ат). Средний диаметр частиц 0,3 жл, форма их соответствует однородным острогранным песчинкам, истинна г плотность материала частиц 1730 кг/мК Найти пористость и эффективность псевдоожижения при скорости потока в 4 раза большей [c.268]

Задаваясь пределом точности, с которой должна быть определена истинная скорость химической реакции и соответствующая ей величина Ара/Ра в диффузионном слое, находят соответствующую скорость потоков приданном значении комплекса (1/аоОа1Ргд ). Так, например, если в данном исследовании допустимо, чтобы скорость реакции с учетом диффузионного сопротивления определялась с точностью до 10%, принимают [c.22]

Обозначим объемную скорость потока, входящего в систему, через У(., общее количество вводимого в поток индикатора как и мгновенное значение концентрации инДикатора через с . Предположим далее, что индикатор за время Ат проходит вследствие движения жидкости ограниченную площадь АГ, где одновременно протекает химическая реакция и где истинная скорость жидкости лежит в пределах от и> до IV + Ац , при этом До мало по сравнению с IV. [c.295]

Представляет интерес сопоставление полученных в работе экспериментальных данных по интенсивности межкомпонентного теплообмена в зоне встречи струй с аналогичными данными для обычной газовзвеси [6]. Из такого сопоставления следует, что для одних и тех же частиц дисперсного материала интенсивность теплообмена в 3—4 раза выще, чем для обычной газовзвеси. Так, например, для силикагеля с = = 1,32 мм и Увит = 6,2 м/сек при скорости воздуха в зоне встречи струй и = 24,6 м/сек истинный коэффициент теплообмена, согласно экспериментальным данным, а=1990 вт/м °С, рассчитанный для газовзвеси при установившемся движении, согласно [6], коэффициент теплообмена а = 480 вт/м °С. Это объясняется тем, что в стационарном потоке газовзвеси относительная скорость частиц ограничена скоростью витания в то же время в зоне встречи струй средняя относительная скорость для той же частицы материала близка к абсолютной скорости потока и поэтому может быть в несколько раз выше. Она практически ограничивается условиями износа частиц и стенок канала. Кроме того, тепловое напряжение единицы объема аппарата со встречными струями повышается в связи с эффектом удержания [42]. [c.141]

Говоря о скорости потока в зернистом слое , часто имеют в виду совершенно различные величины эта неопределенность связана с тем, что имеется несколько уровней и способов усреднения скорости потока. Самое детализированное описание гидродинамики потока дает задание истинных локальных скоростей в каждой точке свободного объема зернистого слоя. Истинная локальная скорость потока обращается в нуль у поверхности твердых частиц. При скоростях потока, обычных для промышленных каталитических процессов, близ твердой поверхности наблюдается резкий перепад скорости, сосредоточенный в тонком гидродинамическом пограничном слое, толщина которого мала по сравнению с характерным размером твердых частиц или промежутков между ними. Поле истинных локальных скоростей близ твердой поверхности определяет скорость иассо-и теплообмена между потоком и поверхностью твердых частиц (см. главу 1П). Влияние распределения истинных локальных скоростей потока близ твердой поверхности на процессы переноса в слое в целом сказывается лишь в том, что участки близ твердой поверхности, где скорость потока близка к нулю, могут играть роль застойных зон , в которых происходит задержка и накопление вещества, распространяющегося по слою с движущимся потоком. Особенно сильные застойные эффекты должны наблюдаться в областях близ точек соприкосновения твердых частиц (рис. VI.4). Эти области эквивалентны узким и глубоким каналам турбулентные пульсации в них не проникают, истинная локальная скорость потока близка к нулю, и перенос вещества осуществляется только с помощью медленного процесса молекулярной диффузии. [c.215]

Влиинве температуры и даалешш иа величину удерживания. Вследствие перепада давления по мере продвижения газа по колонке происходит его расширение и увеличение скорости потока. Истинный объем удерживания рассчитанный с учетом градиента давления по колонке, не завнсит от скорости газа-носителя и перепада давления [c.467]

Уравнение (13.35) достаточно хорошо (с точностью 20%) описывает опытные данные для систем, удовлетворяющих условию RePr DjL) > 10 при меньших объемных скоростях потоков истинные значения Ощ заметно занижаются. [c.376]

Задаваясь пределом точности, с которой необходимо определять истинную скорость химической реакции, и отвечающим ей отношением АРа/Ра в диффузионном слое, находят соответствующую скорость потоков при данном, значении комплекса X. Так, например, если экспериментальная точность определения скорости реакции должна быть более 10%, диффузионным сопротивлением можно пренебречь, если АРа1Ра = 0,1 или меньше. Если точность должна лежать в пределах до 1%, диффузионным сопротивлением можно пренебречь, если АРа1Ра = 0,01 или меньше и т. д. [c.394]

Е — эффективный к эффициент диффузии в радиальном направлении рп — плотность потока Оист — истинная массовая скорость потока ajвеличина, обратная критерию Ре для эффективного переноса тепла в радиальном направлении [c.213]

Коэффициент скольжения. При движенни восходящего газока-тализяторного потока твердые частицы из-за различия в гидродинамическом режиме движения имеют неодинаковые скорости, причем отклонения истинных скоростей от расчетных могут быть как положительными, так и отрицательными, если за расчетную скорость принять разность между скоростями потока и витания. Различие в скоростях газовой фазы и твердых частиц принято оценивать коэффициентом скольжения, равным их отношению, и величиной скольжения, определяемой как разность скоростей транспортирующего и транспортируемого потоков. У частиц с большой скоростью витания по мере увеличения скорости потока скольжение не так велико, как у частиц с малой скоростью витания [62]. [c.180]