Коэффициент зависимость от направления

Из приведенных данных следует, что эффективные коэффициенты диффузии изменяются с концентрацией, причем эта зависимость проходит обычно через минимум, положение которого зависит от природы электролита. Уравнения (6.12) и (6.36) передают эту зависимость более или менее верно в области весьма разбавленных растворов в более широкой области концентраций она не может быть сведена к изменению коэффициента активности с концентрацией. По-видимому, такой характер зависимости коэффициента диффузии от концентрации обусловлен тем, что из-за специфики диффузионного процесса силы взаимодействия между частицами проявляются в нем по-иному, чем в состоянии равновесия или при прохождении электрического тока. В отличие от равновесного раствора с его хаотическим движением всех частиц, при котором центральный ион и ионная атмосфера могут перемещаться как в одном и том же, так и в противоположных направлепиях, при диффузии наблюдается направленное перемещение нонов, накладывающееся на их тепловое движение. [c.145]

Изложенные модели Козени — Кармана и Дюллиена представляют собой весьма упрощенную схематизацию изображенной на рис. П. 6 картины хаотически меняющих свое сечение и направление транспортных капилляров зернистого слоя, приводящей к наиболее общей формуле (11.30) для сопротивления слоя. При реальном усреднении отсюда должны получаться зависимости типа (11.33) или (11.36), дающие прямую пропорциональность Др и и с коэффициентом, явно зависящим от а и е. Уточнение численного множителя в этой пропорциональности на основе анализа схематизированных моделей зернистого слоя не имеет смысла, поскольку он не должен быть одинаковым для зернистых слоев нз частиц различной конфигурации и полидисперсности. Значение этого множителя для разных систем целесообразно определять на опыте (см. ниже). [c.38]

Вопрос о влиянии скорости пара на теплообмен при конденсации на вертикальной охлаждаемой стенке впервые теоретически был исследован Нуссельтом. Задачу решали для случая ламинарного течения пленки конденсата в предположении постоянства скорости парового потока вдоль поверхности конденсации, что позволило пренебречь падением давления на поверхности и внутри слоя пленки, а также изменением касательного напряжения трения на границе раздела фаз в направлении парового потока. При выводе расчетных зависимостей Нуссельт исходил также из постоянства коэффициента трения между паром и пленкой конденсата (С/п = 0,00515) и не учитывал влияние поперечного потока массы-конденсирующегося пара на изменение касательного напряжения. В результате была получена следующая зависимость для отношения коэффициентов теплоотдачи при движущемся и неподвижном паре [c.133]

Другая теория, весьма близкая к взглядам Нернста, была предложена-Лэнгмюром [2]. Для поверхности раздела твердое тело — жидкость Лэнгмюр также постулировал неподвижность пленки, в которой сосредоточено основное сопротивление массопередаче. Для систем жидкость — газ он предполагал лищь отсутствие относительного движения жидкостной и газоЬой пленок, допуская при.этом возможность строго ламинарного движения (с однородным профилем скоростей) в направлении, параллельном поверхности раздела. Это предположение не изменило основных выводов пленочной теории. Х отя гипотеза о неподвижных пленках и вытекающий из нее вывод о линейной зависимости между коэффициентами массоотдачи и молекулярной диффузии оказались неверными, пленочная теория сыграла пoлoжиteльнyю роль в развитии представлений о мас-сообмене. Предположение об особом значении процессов, происходящих в тонком слое вблизи поверхности раздела фаз, допущение о наличии термодинамического равновесия на границе раздела фаз, а также вывод этой теории об аддитивности диффузионных сопротивлений — в большинстве случаев сохраняют свое значение и в настоящее время. [c.169]

Приведенный пример представляет собой описание круга вопросов, которые следует рассмотреть при постановке задачи оптимизации теплообменника и подходов к их решению, а не рекомендацию, по каким именно формулам нужно проводить те или иные расчеты. Более того, некоторые зависимости умышленно включены в упрощенном виде с целью снижения громоздкости алгоритма и количества исходных данных. Так, например, формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи (блок 10.4, 10.6 и др.) не содержат поправок, учитывающих направление теплового потока. [c.324]

Дисперсия по скоростям подъема пузырей. В литературе [1] обычно используется допущение, что перемешивание газа вызывается перемешиванием частиц. Проведенные в работе [16] экспериментальные исследования показали, что это неверно. Из зависимостей эффективных коэффициентов диффузии частиц и газа от скорости нсевдоожижения (рис. 5) видно, что эти коэффициенты существенно различны по величине и характеру зависимости от расхода газа. Это заставляет предположить существование другого, более мощного механизма перемешивания газа. Им является дисперсия пузырей по размерам, а следовательно, по скоростям. В работе [14] были экспериментально определены параметры распределения расхода газа по,скоростям подъема пузырей. Приведенная в табл. 2 формула (9) позволяет оценить влияние возмущения, вносимого неравномерностью скоростей, на протекание реакции. Распределение расхода по скоростям приводит к своеобразному механизму перемешивания, аналогичному тейлоровской диффузии (имеет место перемешивание только в направлении движения газа). Эффективный коэффициент диффузии определяется выражением [16] [c.51]

Одномерные модели пористой среды отображают пористое пространство пористой среды пучком параллельных трубок. В зависимости от особенностей стенок пор выделяют несколько моделей 1) гладкий цилиндрический капилляр, характеризуемый эквивалентным радиусом г (радиусом капилляра) так, что пористость среды 8 = лг М, где N — число трубок в единице объема материала 2) гладкий сплюснутый капилляр, характеризуемый гидравлическим радиусом г,, = е/((1 — е), 5), где 8 — удельная поверхность (м ) 3) модель извилистых капилляров для описания одномерной диффузии в пористой среде, характеризующаяся извилистостью пор т — отношением длины пор к их проекции на направление переноса. Эффективный коэффициент диффузии определяется уравнением [c.129]

Экспериментально найдено, что для ряда углеводородных систем уравнение (9) справедливо в интервале концентраций от О до 25 %. Из приведенного выше рассуждения следует, что для этих систем уравнение Фрейндлиха строго справедливо только для довольно разбавленных растворов. При более высоких концентрациях график зависимости lg а от Ig X становится несколько вогнутым по направлению к оси lg х, т. е. значение постоянной п уменьшается. Это изменение углового коэффициента происходит медленно, поэтому уравнение Фрейндлиха может с достаточной точностью соответствовать экспериментальным данным при изменении концентрации от 20 до 50 раз в пределах от О до 25% по объему. [c.142]

Из приведенных уравнений следует, что с увеличением диссоциации коэффициент распределения уменьшается. Увеличение содержания ионов ОН и Н действует в обратном направлении. Вообще можно сказать, что эти ионы выполняют роль регуляторов и путем изменения pH можно изменять коэффициент распределения. Эти зависимости часто обнаруживают максимум. При необходимости сохранить коэффициенты распределения на постоянном уровне (например, при фракционном экстрагировании) следует пользоваться буферными растворами. [c.25]

При определенных условиях на поверхности реакционно-диффузионной мембраны в дренажном канале можно поддерживать более низкие значения химического потенциала, чем в напорном канале (ц1"<[11 ) — это соответствует положительным значениям приведенной движущей силы при >0, т. е. происходит ускоренный реакцией массоперенос в направлении диффузии компонента под действием внешней движущей силы. Область стационарных состояний при и х>1 на рис. 1.2 заключена в правом верхнем квадрате, где происходит монотонное возрастание приведенной скорости массопереноса 1 1 г с увеличением движущей силы —ц/ОМг, хотя коэффициент ускорения при этом падает (см. рис. 1.4). Энергетическая эффективность такого процесса, определяемая общим соотношением (7.71), при этом также монотонно возрастает, причем сохраняется сильная зависимость к. п. д. от степени сопряжения. [c.253]

На фиг. 32 изображена кривая зависимости коэффициента теплоотдачи от разности температур между поверхностью конденсации и паром. Пять кривых, вычерченных пунктиром, изображают результаты, полученные измерениями на.пяти отдельных участках поверхности конденсации, следующих сверху друг за другом. Коэффициент а имеет максимальное значение на первом верхнем участке плиты и уменьшается по направлению к нижней грани поверхности конденсации. Помимо кривых, полученных в эксперименте, на фигуре изображены также сплошные кривые, полученные расчетным путем по уравнению Нуссельта. [c.86]

При расчете ректификационных колонн с учетом эффективности тарелок в терминах КПД Мерфри матрица коэффициентов снстемы уравнений материального баланса имеет ненулевые элементы выше или ниже главной диагонали (в зависимости от направления нумерации тарелок), т. е. треугольную форму [60]. [c.342]

В табл. 3.2 и 3.3 приведены данные для анализа температурной зависимости коэффициентов проницаемости и диффузии газов р полимерах для предельного случая низких давлений (Я->0). Для метана проницаемость растет с повышением температуры во всем исследованном диапазоне давлений для пропана в основном наблюдается обратная зависимость по мере снижения давления температурная зависимость проницаемости ослабляется и даже меняет направление. [c.88]

На рис. 3. 17 и 3. 18 изображены треугольники скоростей в разных точках по ширине колеса на разных режимах для колес с углами = 90° и Ргл = 32°. На рис. 3. 19 и 3. 20 даны кривые изменения в зависимости от коэффициента угла потока Рг в различных точках по ширине (в осевом направлении) для тех же двух колес. Здесь же приведены горизонтальные линии, соответствующие конструктивному углу Рал выходной кромки лопатки колеса. Штриховой линией изображены кривые средних значений Ра, вычисленные для колеса р2л = 32° по формуле Стодола (рис. 3. 20), а для колеса Рал = 90° — по формуле (3. 34). [c.70]

Для создания математической модели аппарата с учетом перемешивания жидкости или газа необходимо определить коэффициент продольного перемешивания, т. е. перемешивания по высоте пенного слоя (или число Пекле для продольного перемешивания Ре = и)гН/В), либо число идеальных реакторов в каскаде, идентичном реальному реактору. В зависимости от принятой для описания процесса модели, направления и характера потоков исследователи дают разные названия коэффициентам перемешивания коэффициент обратного перемешивания, коэффициент турбулентной диффузии, коэффициент продольного перемешивания и др. В дальнейшем величину, характеризующую перемешивание вдоль оси основного движения фазы, будем называть просто коэффициентом перемешивания [c.158]

Статистика показывает, что по точности предлагаемые методы не уступают общепринятым, например, методами фотоэлектронной спектроскопии (ФЭС). Для зависимости (4.7) коэффициент корреляции 0,85 - довольно высокое значение. Из полученных результатов следует, что уравнение распространяется на вещества с ПИ < 9, 045 эВ, т.е. охватывает большинство органических веществ. С применением эффективных ПИ и СЭ был впервые доказан орбитальный контроль процессов карбонизации [12, 13, 19] и растворения нефтяных асфальтенов в органических растворителях [26-28]. Развиваемый в данной работе подход использован для направленного синтеза многокомпонентных систем и сольвентов и изучения сложных органических смесей [29]. [c.94]

На основании многочисленных исследований по теплообмену между твердой поверхностью и омывающей ее газожидкостной смесью, не имеющей направленного движения (условие внешней задачи), можно сделать вывод, что коэффициент теплоотдачи не зависит от свойств газа [ПО, П7 ], от давления в аппарате при его увеличении до 2-10 Па [109], от поверхностного натяжения на границе газ — жидкость [ПО], от конструкции газораспределителя (диаметра и шага размещения отверстий в барботере), если высота расположения теплообменного элемента над барботером превышает высоту факела газа, выходящего из отверстия, от места расположения теплообменного элемента в пучке горизонтальных труб[77, 117]. Слабо выражена также зависимость коэффициента теплоотдачи от диаметра трубы, омываемой газожидкостной смесью. [c.67]

Теория Поттера (пограничных слоев). Поттер [77] рассматривает молекулярную диффузию в жидкости, двигающейся упорядоченно, принимая за основу выводов гидродинамические отношения, т. е. относительное движение ламинарных потоков, двигающихся в том же направлении. Для такой модели массо-перенос определяется коэффициентом диффузии О в степени п, изменяющейся в зависимости от отношения количеств фаз ЕЩ. Показатель степени. имеет значения в пределах =0,33 0,5 [c.78]

Рис. 6. 11. кривые зависимости коэффициента потерь в безлопаточном диффузоре от направления потока на входе в диффузор [c.184]

Конечно, для более точного расчета коэффициента сопротивления трения при неизотермическом течении необходимо учитывать зависимость его от критериев Gr и Рг. Кроме того, при неизотермическом течении должно также учитываться сопротивление самотя-ги, возникающее вследствие того, что вынужденно.му движению нагретой жидкости в нисходящих участках канала противодействует подъемная сила, направленная вверх. Сопротивление самотяг определяется соотношением [c.169]

В направлении уточнения самой принятой модели. В рассматриваемой модели авторы характеризовали частицы нефти лишь двумя переменными — скоростью движения и координатой. В последнее время процессы движения частиц характеризуются тремя переменными — скоростью движения, координатой и временем, т. е. значительно полнее. Более тщательно определяются и коэффициенты уравнения. В общем случае коэффициенты — не постоянные величины, а изменяются при перемещении оторочки. Эти изменения определяются свойствами пород, пластовых жидкостей, мицеллярных растворов и принятой системой разработки. Нахождение этих зависимостей приведет к более точному описанию процесса и как следствие — к более точному прогнозу показателей разработки. В связи с такими уточнениями решение уравнения значительно усложнится, что потребует применения вычислительной техники. [c.205]

Ребра размещают с той стороны теплообменной поверхности, где значение коэффициента теплоотдачи сравнительно меньше. Ребра значительно улучшают теплообмен только в том случае, если к ним обеспечивается хороший подвод тепла от стенки трубы, поэтому ребристые трубы изготовляют из материалов с большими коэффициентами теплопроводности. Направление ребер выбирают в зависимости от направления потока теплоносителя, омывающего ребра. Во всех случаях поверхность ребер должна быть параллельна направлению потока теплоносителя. Трубчатые выпарные аппараты. Из большого числа конструкций выпарных аппаратов преимущественное распространение имеют трубчатые выпарные аппараты, теплообменное устройство которых (греющая камера или кипятильник) выполнено в виде ка-кого-либо трубчатого теплообменника. С одной стороны стенок труб находится выпариваемый раствор, с другой — теплоноситель, подводящий тепло (обычно водяной пар). В выпарных аппаратах при выпаривании растворов образуется парожидкостная эмульсия, которую необходимо разделить при непрерывном выводе пара из аппарата. Отделение жидкости от пара осуществляется в специально приспособленной для этого сепара-ционной части аппарата — сепараторе. Наличие сепарационной части является специфичным для выпарных аппаратов. [c.219]

Если температура одного потока постоянная (например, при конденсации насыщенного пара с температурой Т без охлаждения конденсата), то действительны будут те же зависимости, но направление пара (прямоток или противоток) не будет иметь значения. Если, однако, имеет место доохлаждение пара от 2 до Г , а также доохлаждение конденсата оТ Тц до Ту, то взаимные направления потоков будут иметь значение. В этом случае лучше всего разделить теплообменник на три секции, соответствующие трем последовательным этапам процесса, и для каждого из них отдельно рассчитать поверхность нагрева, приняв разные, свойственные каждому случаю, коэффициенты теплопередачи. Температуры холодной жидкости I и 1" на границах зон определяются из теплового баланса каждой из них. [c.347]

Зависимости коэффициента пропорциональности а от относительной пропускной способности а, как функции конструктивного исполнения регулирующего органа и направления потока среды, приведены в табл. П1. 23. [c.163]

На рис. 7.9 показана деформация выходных кривых с ростом от нуля до бесконечности коэффициента скорости обмена, одинакового в прямом и обратном направлениях к=к =к . Числовые характеристики, связанные с этой сериейJкpивыx, помещены в разделе 1 таблицы. Из рис. 7.9 видно, что все функции распределения этой серии располагаются между кривыми, соответствуюпщми двум крайним случаям ячеечной модели без застойных зон с общим объемом (кривая 1—1, /е=0) и ячеечной модели без застойных зон с общим объемом У (кривая 1—7 к со). При переходе из одного крайнего случая в другой зависимость положения точки максимума кривых от коэффициента обмена носит ярко [c.387]

Ребра размещают с той стороны теплообменной поверхности, где значение коэффициента теплоотдачи сравнительно меньше. Ребра значительно улучшают теплообмен только в том случае, если к ним обеспечивается хороший подвод тепла от стенки трубы, поэтому ребристые трубы изготовляют из материалов с большими коэффициентами теплопроводности. Направление ребер выбирают в зависимости от направления потока теплоносителя, омывающего ребра. Во всех случаях поверхность ребер должна быть параллельна направлению потока 1еплоносителя. [c.238]

Исходя из статистических исследований такой модели, де Ионг и Сафман вывели зависимости для определения коэффициентов продольной и радиальной диффузии. Авторы исходили из предположения, что все каналы имеют некоторую длину м, и что скорость жидкости в каждом канале одинакова или изменяется по параболическому закону. Предполагается также, что скорость потока зависит от угла, образуемого осью канала и направлением потока. Уравнения, полученные этими авторами, кроме скорости течения и диаметра зерна катализатора, учитывают молекулярную диффузию и величину пути, пройденного жидкостью в слое. Коэффициент диффузии для газов и жидкостей различен и возрастает с ростом длины реактора. [c.41]

Математическое описание, в которое входят только микрофакторы, рассмотрим на примере удельного сопротивления осадка. Значение этого параметра в сильной степени зависит от многих совместно действующих и разнообразных по своей природе микрофакторов, точное измерение которых обычно затруднительно. Удельное сопротивление осадка выражают как функцию ограниченного числа выбранных переменных, например, пористости осадка, размера и удельной поверхности частиц. При этом действие всех остальных переменных отражается в коэффициенте пропорциональности и показателях степени эмпирической зависимости удельного сопротивления осадка от выбранных переменных. К переменным, не входящим в упомянутую функцию, относится ряд существенных микрофакторов, например, сопротивление на границе осадка и перегородки, двойной электрический слой у поверхности частиц, миграция тонкодисперсных частиц. При переходе даже к сходному по свойствам осадку, а также к близким условиям фильтрования и фильтру значимость этих микрофакторов может резко измениться и соответственно повлиять на величину постоянных в эмпирической зависимости. В данном примере на основе математического описания, содержащего некотор ые микрофакторы, можно лишь приближенно установить направление и интенсивность влияния их на определяемый параметр. [c.78]

П фактор. Образование малорастворнмых кристаллов солей происходит в результате взаимодействия сульфат и сульфат-ионов с солями кальция. Получающиеся при этом кристаллы сульфата и сульфоната кальция частично закупоривают наиболее промытые водой поры и трещины, увеличивают в них кажущуюся вязкость вытесняющей воды, способствуя тем самым движению закачиваемых масс воды в направлении нефтенасыщенных пор, что в конечном счете приводит к выравниванию фронта вытеснения и увеличению коэффициента охвата пласта заводнением. Лабораторными исследованиями установлены зависимости нефтеотдачи от наличия кристаллических осадков солей в пористой среде (рис. 72). При больших концентрациях нерастворимых солей в вытесняющей среде эффект будет снижаться, а кривая в общем случае имеет математический максимум. [c.136]

Значения поправочного коэффициента г з для рааличных схсм движения теплоносителей приведены на графиках рис. 1-1—1-11, где они даны в зависимости от характера взаимного направления потоков рабочих сред. При каждом из графиков и-меетоя соответствующая схема движения рабочих сред. Штриховка на этих схемах указывает на разделение потоков рабочих рред на отщельные ст>руи. Рис. 1-7, например, соответствует перекрестному пластинчатому теплообменному аппарату, рис. 1-8 —пучку труб, рис. 1-9 —одной трубе в поперечном потоке. [c.16]

В настоящее время в механике сыпучих тел в области исследования деформаций развито целое научное направление, связанное с выявлением общих закономерностей, характеризующих процессы деформации. В [41] получена зависимость изменения коэффициента пористости кварцевого песка во времени. Теория и методика эксперимептальных исследований изменения пористости сыпучих тел во времени под действием собственного веса, внешней нагрузки, а также под действием температуры довольно подробно разработана [42, 43]. Влияние на процесс уплотпенпя сыпучего материала фильтрации через него жидкости или газа экспериментально показано в работе [40]. Во все зависимости [41—43], связывающие пористость сыпучего материала с его объемной усадкой, входит параметр, характеризующий напряженное состояние, предшествующее нагружению. [c.31]

Музиль и Брейтенхубер [194], исследовав метод численного интегрирования уравнения Дюгема—Маргулеса, пришли к выводу, что интегрирование всегда следует производить в направлении увеличения общего давления. Кроме этих способов, было предложено также рассчитывать равновесие по общему давлению, используя различные эмпирические зависимости неидеальной доли изобарного потенциала смешения [195] или коэффициентов активности [196—198] от состава. [c.169]

Сравнивая различные методы расчета коэффициентов активности, легко видеть, что зависимость последних от состава выражается весьма отличающимися друг от друга уравнениями. Отдать предпочтение тому или иному методу можно было бы на основании широкого сопоставления различных методов с экспериментальными данными для большого числа тщательно исследованных трехкомпонентных систем. Единственная попытка в этом направлении была предпринята Бухгольцем и Кортю-мом (233], сопоставившими экспериментальные данные для системы метилэтилкетон—гептан—толуол с расчетами по уравнениям Бенедикта с тремя константами для бинарных систем, Ван-Лаара с двумя константами для бинарных систем для слу-А А /I [c.187]

Перепад давления. Очень важно найти перепад давления между двумя точками в потоке многофазной системы. Если нужно обеспечить постоянный расход вещества в системе, то перепад давления определяет мощность перекачивающей системы. Примером такого рода требований может служить конструирование насосов для транспортировки суспензий по трубопроводу. Если, наоборот, неизменным является перепад давлений, существующий в системе, то зависимость между перепадом давления и результирующей скоростью системы важна для определения параметров, зависящих от скорости, таких, как коэффициент теплоотдачи, ограничения по плотности тепловых и массовых потоков и т. д. Для примера можно привести определение скорости циркуляции в вертикальном котле с естественной циркуляцией в дистилляционпой системе, где перепад давления (напор жидкости) фиксирован, а скорость циркуляции — зависимая переменная. Следует заметить, что ниже давление в системе будем обозначать р, а градиент давления в стационарных условиях р142, где г — расстояние по оси в направлении потока. [c.176]

В зависимости от способа возбуждения вибрации различают измельчители гирационного и инерционного типов. Вибрационный измельчитель гирационного тииа (рис. 6.38, а) состоит из электродвигателя 1, соединенного через муфту 2 с коленчатым валом 3, на котором эксцентрично на подшипниках закреплен корпус 4 измельчителя. Корпус опирается иа группу пружин 7 и заполнен шарами 5 коэффициент заполнения ср.) =0,8. .. 0,9. При вращении вала корпус совершает гирационное движение (частота вращения вала 1500 или 3000 об/мин) при этом колебания корпуса передаются шарам. Шары начинают с соударениями медленно циркулировать в сторону, обратную вращению вала. При колебаниях шаров происходят отрывы их от корпуса, а при возобновлении контактов направление ударного импульса со стороны корпуса определяет упомянутый характер движения. Противовесы 6 предназначены для уравпо-венипзаиил центробежных сил корпуса. [c.200]

Звукоизолирующие качества ограждения определяются коэффициентом звукопроводимости т. Для случая диффузного звукового поля, в котором все направления распространения )1рямых и отраженных звуковых волн равновероятны, величину звукоизоляции (в дБА) можно приближенно оценить по еле-.лующей зависимости [c.104]

В зависимостях для расчета коэффициента теплоотдачи для внутренней поверхности труб направление теплового потока учитывают отношением чисел Прандтля (Рг/Рг )° , рассчитанным для параметров потока при средней его температуре и при средргей температуре стенки. Если трубы имеют некруглое сечение или поток движется в кольцевом зазоре, как в теплообменниках тина труба в трубе , вместо диаметра трубы с1 в расчетных уравнениях используют эквивалентный диаметр (см. гл. II). [c.183]

Для уменьшения амплитуды колебаний машины в пускоостановочном режиме требуется определить коэффициент внутреннего трения материала виброизолятора по рис. 306 в зависимости от соотношений е/ы и z Jz (здесь е — скорость нарастания (убывания) частоты враш,ения ротора машины при пуске, рад/с —допустимая амплитуда колебаний заданной точки машины при ее пуске (остановке) в направлении оси г. [c.437]

Для трехфазных систем, содержащих твердые ненабухающие частицы, ориентировочные значения коэффициентов теплоотдачи можно определить по уравнению (IV.47) в зависимости от направления движения потока. [c.118]

Механизм образования нити в зависимости от продолжительности растяжения и напряжения был исследован Нитшманом и Шрейдом [25]. Они показали следующее. Уменьшение толщины растягиваемой нити битума сопровождается возрастанием сдвигового напряжения (при постоянном усилии растяжения). При этом вязкость, а также коэффициент растяжения уменьшаются до какого-то минимума Затем, при дальнейшем возрастании напряжения сдвига, коэффициент растяжения начинает возрастать, вплоть до момента разрыва нити. Возрастание коэффициента растяжения с увеличением напряжения сдвига объясняется ориентационным упорядочением элементов структуры битума. В этой области напряжений сдвига вязкость, измеренная в капиллярном вискозиметре, постоянна и не зависит от напряжения спвига. Таким образом, эти два явления — растяжение нити и вязкое течение в капилляре — реологически различны. Так как напряжение сдвига возрастает до момента разрыва нити, то этот разрыв, очевидно, произойдет в .юмент максимальной деформации и степени ориентации частиц. Следовательно, высокая дуктильность битума является функцией не только размера частиц, но и способности их к деформации и ориентации в направлении течения. [c.18]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология