Схема распределения касательных сил

Рис. 2 0. Схема распределения осредненных скоростей и касательных напряжений в турбулентном потоке

Карательные напряжения возникают и в контакте неподвижного колеса в результате изгиба беговой дорожки в зоне контакта, где под действием радиальной нагрузки кривизна беговой части шины уменьшается (протектор прижимается к плоской опоре). При этом наружные слои шины, и прежде всего протектор, сжимаются, а внутренние — каркас — растягиваются. В результате этого элементы протектора перемещаются в направлении к центру контакта шины с дорогой до тех пор, пока деформирующие силы не будут уравновешены сопротивлением сжатию и силами трения протектора относительно дороги. Схема распределения касательных сил но площади контакта неподвижной шины [316] показана на рис. 6.6. Распределения касательных сил в зонах контакта ведомого и неподвижного колеса аналогичны. [c.132]

Рис. 7.9. Схема соединения (а) и распределение (б) радиального давления осевых и касательных сил трения, нормальных напряжений по длине зажимной втулки (считая расстояние х от плоскости приложения силы Р).

Рис. 4.14. Схема распределения внутренних нормальных сГв н касательных Тд напряжений в покрытии и напряжений Чх в призме-подложке

Прежде всего рассмотрим сдвиг. В таблице 3.2 он представлен в п. 1—7, которые отличаются схемами испытаний или методами расчета. Методы расчета 1, 3, 4 и 6 основаны на предположении, что клеевой слой работает только на сдвиг. Очевидно, это предположение справедливо только тогда, когда толщина клеевого шва мала по сравнению с толщиной склеиваемых материалов. Это одномерные модели, где обкладки (склеиваемые материалы) рассматриваются как стержни, в которых существуют лишь нормальные растягивающие или сжимающие напряжения и сечения которых остаются плоскими, а в слое клея возникают постоянные по толщине касательные напряжения. Этот метод будем в дальнейшем называть основным или традиционным. Он удобен для расчетов благодаря своей простоте. Но из-за одномерности задачи здесь не удовлетворяется условие равенства нулю касательных напряжений на краях клеевого слоя. Примером может служить кривая 1, приведенная на рис. 3.1, отражающая распределение касательных напряжений по длине клеевого шва, полученное по формулам п. 1, табл. 3.2. [c.91]

На рис. 5-10 представлена схема распределения сил при втягивании шара между валками. Силу Р давления валков на шар можно разложить на соответствующие силы и 5. Аналогично можно разложить касательную силу трения Т на составляющие (вертикальную и горизонтальную) Q н N. [c.290]

Обозначим угол захвата валков через (3 (угол между касательными в точках соприкосновения с шаром). Из схемы распределения сил находим, что [c.290]

Для оценки влияния жесткости схемы двухосного напряженного состояния на траекторию трещины проведены специальные исследования. Установлено, что при условии относительной изотропности материала компонентом напряжений, вызывающим растрескивание и определяющим траекторию трещины в условиях двухосного плосконапряженного состояния, служит результирующее растягивающее напряжение, нормально которому развивается трещина (рис. 41, см. табл. 20). Угол ф между нормалью к трещине и наибольшим главным напряжением а1 зависит от отношения главных напряжений 01(6)/02(г). Результирующее напряжение, определяющее траекторию трещины, по величине и направлению приближается к максимальному глазному напряжению с уменьшением второго компонента напряжений. Касательные напряжения в зоне растрескивания малы по сравнению с нормальными, а траектория трещины не совпадает с направлением максимальных напряжений Ттах следовательно, касательные напряжения не определяют ее развития. По траектории трещины можно косвенно судить о распределении результирующих растягивающих остаточных сварочных напряжений. В случае выраженной анизотропности материала траектория трещины определяется [c.121]

На рис. 3 приведена расчетная схема слоя смазки, а на рис. 4 — эпюра распределения скоростей вязко-пластичного потока в смазочной прослойке. В зоне пластичного потока //, т. е. в ядре, касательные напряжения меньше предельного напряжения сдвига. [c.87]

Рассмотрим схему вихревой трубы, представленную на рис. 2.19. Сжатый газ поступает в цилиндрическую трубу 2 через отверстие 5, расположенное по касательной к ее внутренней окружности. Труба с одной стороны ограничена диафрагмой 3 с небольшим отверстием в центре 4, с другой стороны — вентилем 1. Благодаря тангенциальному расположению отверстия струе газа, охладившейся при расширении, сообщается вихревое движение. Поле угловых скоростей со вихря в сечении б-б (проходящем через плоскость входного сечения) является неравномерным наибольшими угловыми скоростями обладают слои, расположенные по оси трубы, и по мере удаления от центра угловая скорость вихря падает. В этой неравномерности распределения угловых скоростей и кроется возможность температурного распределения слоев газа в вихревом холодильнике. При вращательно-поступательном движении вдоль трубы центральные слои, вращающиеся с большими скоростями, испытывают сопротивление со стороны слоев, вращающихся с меньшими скоростями. Наличие трения между слоями газа приводит к тому, что в некотором сече-НИИ а-а распределение угловых скоростей становится близким к разномерному. Это означает, что центральные слои отдали часть своей энергии на производство механической энергии против сил трения й благодаря этому сохранили ту пониженную температуру, которую они получили при расширении на входе в трубу. Для массы газа т, вращающегося со скоростью ю на расстоянии г от центра, переданная внешним слоям кинетическая энергия [c.143]

Схема 3,6 — трубчатое (кольцеобразное) соединение — характеризуется равномерным распределением касательных напряжений по сечению. Степень равномерности распределения напряже-яий увеличивается с ростом отношения 0 й (обычно 01с1> ). Данная схема дает эталонную прочность (чистый сдвиг), поскольку коэффициент концентрации напряжений практически равен 1. Лрочность в данном случае определяется по формуле [c.118]

Между тем в 1967 году Эпайн [32], а в 1969 году Кумацава [33] (независимо от него) предложили новый принцип создания высоких давлений в твердой среде. Его можно назвать принципом системы скользящих наковален (ССН). Схемы ротационного (а) и неротационного (б) аппаратов для сжатия в плоскости (два измерения) показана на рис. 2.30. В ротационном аппарате четыре массивных наковальни скользят без зазора и трения (и без утечки вещества) друг по отношению к другу, двигаясь по касательной вокруг центра сжимаемой среды. В неротационном аппарате две наковальни движутся навстречу друг другу, а две другие расходятся, освобождая место для сжатия первых двух. В аппаратах, построенных таким образом, объем сжимаемого вещества может быть достаточно большим, наковальни массивны, их передвижение ничем не ограничено, а распределение напряжений наиболее благоприятно. [c.79]

По схеме 3 сдвиг склеенных встык деталей осуществляется путем кручения. В клеевом шве возникают только касательные напряжения т. Для схемы 3,а характерно неравномерное распределение напряжений ш сечению. В центре т = 0, а на Поверхности Г = Тмакс- Прочность собдинений рассчитывается по Тмакс [c.118]

Образцы для испытаний на неравномерный отрыв чаще изготовляют индивидуально, а не из заранее склеенных заготовок. Однако при испытаниях толстых листовых материалов, древесины и т. п. можно заранее склеивать заготовки, а потом разрезать их на отдельные образцы. Именно так изготавливают образцы для испытаний клеевых соединений древесных плитных материалов с древесиной по ГОСТ 25885—83. Нагружение производится внецентренным растяжением концов (рис. 1.9) образцов, закрепленных в захватах испытательной машины. Специфичностью отличается неравномерный отрыв листового материала от блочного (см. рис. 1.9) по ГОСТ 15867—79. В последнее время получил распространение метод клина , согласно которому нагрузку прикладывают к клину, расположенному в зоне клеевого шва [2—4]. Наиболее часто этот метод является технологической пробой на прорастание трещины в клеевом шве, особенно при длительном действии нагрузки и агрессивных сред. Однако он может быть использован для определения прочности при неравномерном отрыве. Например, по ГОСТ 14348—69 определяется прочность клееной древесины при раокалывании три. использовании стального клипа (а=30 0,5). На рис. 1.10 приведена схема испытания расклиниванием соединения листовых пластмасс (клин с углом 30°, жестко соединенный с захватом испытательной машины). Распределение напряжений в таком образце приведено на рис. 1.11, а диаграмма — на рис. 1.12, где можно выделить участок инициирования разрушения и распространения трещины. С помощью планиметра определяют площадь рабочей части диаграммы и рассчитывают нормальные и касательные напряжения [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология