Трещина особенности распространения

Перечисленные характерные особенности распространения усталостной трещины показывают, что процесс определяется разнообразными и сложными факторами. Рассмотрим некоторые объяснения этого процесса. [c.403]

Молекулярные и морфологические особенности распространения трещин [c.390]

Особенности распространения трещины [c.384]

Для исследования чувствительности контроля, а также некоторых особенностей распространения волн AIi и Aij в слоистых средах были изготовлены специальные образцы из биметаллов, плакированных медью и серебром. На одних образцах со стороны основного слоя сверлили отверстия с плоским дном, глубина которых равнялась толщине основного слоя. Они имитировали дефекты типа расслоения по границе слоев. На других образцах фрезеровали канавки переменной глубины как со стороны основного, так и со стороны плакирующего слоев. Эти образцы были предназначены для определения чувствительности способа контроля к дефектам типа трещин. С целью изучения влияния толщины плакирующего и основного слоев биметалла на изменение типа волн были изготовлены образцы с различными толщинами этих слоев. [c.19]

Необходимо различать требования к установкам низкого и высокого. вакуума. Низковакуумные установки проще в изготовлении, подборе материалов и конструкции уплотнений. Распространенным материалом в вакуумной технике является стекло. Существенным недостатком стекла является его хрупкость, что ограничивает его применение. В стекле нет пор, и его можно считать практически газонепроницаемым. Стеклянные детали легко сплавляются друг с другом, а при необходимости и с металлами. Кроме того, стекло является хорошим диэлектриком, что позволяет подводить высокое напряжение к электродам электровакуумных приборов. Стекла делятся на две группы легкоплавкие с температурой размягчения 490—610°С и коэффициентом теплового расширения а= (82- 92)-10 и тугоплавкие с температурой размягчения выше 610°С, а= (39- 49) 10 . Отдельно выделяются кварцевые стекла, которые размягчаются при температуре 1500°С и имеют а=5,8-10- Легкоплавкие стекла сплавляются с платиной и ее заменителями (а=90-10 ), тугоплавкие — с вольфрамом (а= =39,5-10- ) и молибденом а=(47-+-49) 10" . Стенки вакуумной системы должны быть непроницаемы для окружающего воздуха. Через металлы вследствие их кристаллической структуры, наличия пор и трещин, особенно в литых деталях, всегда идет процесс диффузии газов. Однако промышленные установки всегда изготовляются из металла. Обычно металлические вакуумные установки работают при непрерывной откачке натекающих в систему газов. [c.140]

Такие вопросы, безусловно, возникают при фактическом обнаружении трещин, но их можно поставить и авансам, гипотетически вводя в опасном месте конструкции трещину (особенно в недоступном для визуального или иного контроля), и заранее, с помощью расчета, установить механические свойства трещиностойкости материала и условия, не приводящие к распространению этой гипотетической трещины. [c.164]

Наиболее существенными особенностями распространения усталостной трещины можно считать то, что ее рост идет в направлении, перпендикулярном растягивающим напряжениям, а [c.402]

Описанные опыты открывают, таким образом, возможность анализа основных закономерностей распространения атомов жидкого адсорбционно-активного металла по вновь образующимся в ходе деформации и разрушения поверхностям и роли объемной диффузии в связи с эффектом потери прочности металлов под действием металлических расплавов. Однако в условиях этих опытов картина сильно усложняется трудностью учета характера напряженного состояния образцов, ветвлением трещин и некоторыми другими обстоятельствами. В частности, следует подчеркнуть, что трещина, хотя и проходит в глубь пластины на большую часть ее толщины б, в опытах на изгиб не становится все же сквозной. Более того, вершина трещины, особенно в случае галлия на цинке, может идти под поверхностью пластины, заметно опережая видимый ее ход на поверхности цинка, — об этом свидетельствуют картины, отчетливо наблюдаемые визуально на стенках трещины после того, как рост трещины под действием жидкого металла полностью прекратился, и пластина окончательно разорвана затем достаточно большими напряжениями, отвечающими прочности цинка в обычных условиях. [c.253]

Сопротивление удару хрупкого полимера (площадь под кривой нагрузка—деформация), по существу, определяется энергией We, необходимой для достижения стадии быстрого распространения трещины (максимума Р). Дополнительная энергия, требуемая для разделения материала на части во время фазы быстрого роста трещины, незначительна (рис. 8.24). Поэтому одними из наиболее существенных особенностей сопротивления удару хрупких полимеров являются ограниченные условия, при которых становится возможным быстрый рост трещины в материале. Данная проблема будет рассмотрена в гл. 9 с позиций механики разрушения. Абсолютные значения наибольшей изгибающей силы Fm или наибольших напряжений в растягиваемом волокне не являются мерой сопротивления удару. Действительно, термообработка (в течение 30 мин при 130°С) бруска полистирола, полученного инжекцией расплава, увеличивала сопротивление удару (за счет увеличения отклонения б) от 18 до 21 кДж/м при одновременном уменьшении fm от 235 до 215 Н [105]. [c.272]

Особенности макро.скопической картины поверхности разрушения, показанной на рис. 9.16, могут быть обусловлены распространением трещины, вызывающей расщепление материала, с высокой скоростью перпендикулярно направлению действия локального растягивающего напряжения. Поле локальных напряжений испытывает сильное влияние упругих волн, возбуждаемых на более ранних стадиях развития трещины, и процесса возникновения вторичных трещин. Поверхность разрушения получена путем изгиба надрезанного образца ПЭ при температуре жидкого азота [130]. Поверхность локально гладкая, но в то же время содержит ступеньки и складки. Пересечение волновых фронтов и плоскостей трещин под различными (например, прямыми) углами вызывает образование любопытных кар- [c.390]

Предыдущие рассмотрения применимы к однородным изотропным материалам, т. е. к аморфным [61, 198, 200] и частично кристаллическим полимерам со слабо развитой микроструктурой [130]. В этих материалах направленность разрушения более или менее определяется полем локальных напряжений. Во всяком случае, судя по морфологии поверхности разрушения, ничего нельзя сказать о ее микроструктуре. Это не исключает существования определенной глобулярной микроструктуры (гл. 2, разд. 2.1.3), которую можно выявить путем ионного травления [132, 208]. Однако для полимеров с явно выраженной микроструктурой, обусловленной присутствием кристаллитов с вытянутыми цепями и сферолитов, отчетливо выявляются особенности поверхности разрушения. В таких полимерах сопротивление материала распространению трещины сильно зависит от ориентации плоскости разрушения относительно элемента структуры. [c.393]

При кислотных обработках призабойных зон эксплуатационных и нагнетательных скважин кислота, как известно, не внедряется равномерно во все прослои. Она уходит в отдельные, наиболее проницаемые прослои, которые в ряде случаев обрабатывать как раз нежелательно. Поэтому предлагаются различные способы обеспечения направленности закачки кислоты, применение которых позволило бы обрабатывать только избранные прослои. Наиболее надежным является гидродинамический способ обеспечения направленности, отличительной особенностью которого является одновременная закачка кислоты в избранный прослой и вспомогательной жидкости, — например, нефти или воды, — во все остальные прослои. Такая закачка приводит к возникновению противодавления в не подлежащих обработке прослоях и, следовательно, к возникновению препятствия для распространения кислоты в эти слои даже ири большой проницаемости в вертикальном направлении и даже при наличии вертикальных трещин. Соотношение между расходами кислоты и вспомогательной жидкости в первом приближении равна отношению [c.103]

Кремний повышает стойкость к растрескиванию и уменьшает потери пластичности, если его концентрация достаточно велика [66, 67, 69, 83, 87, 90]. Эффект кремния особенно заметен при концентрациях свыше 4%, причем, по некоторым данным, при этом подавляется как зарождение, так и распространение трещин [91]. Однако такие высокие концентрации кремния стабилизирую г [c.72]

Наиболее распространенной термообработкой алюминиевых сплавов с целью повышения стойкости к КР (особенно в случае склонных к КР сплавов серий 2000 и 7000) является перестаривание. По мере того как выделения становятся менее когерентными и постепенно снижается прочность, стойкость к КР часто возрастает весьма существенно. В результате достаточно высокую стойкость можно приобрести ценой умеренного понижения прочности. Например, перестаривание сплава 7075 в течение 10 ч при 435 К уменьшает предел текучести лишь примерно на 7 %, тогда как время до разрушения гладких образцов возрастает очень резко [2]. Рис. 25 иллюстрирует это в терминах механики разрушения при продолжительности обработки свыше 10 ч вязкость разрушения Ктс очень быстро возрастает, тогда как максимальная скорость роста трещины при КР (соответствующая плато, или области II [c.89]

Связь двух основных параметров (направления волокна и направления приложенных напряжений) устанавливается в двух системах. В первой системе, предназначенной в основном для гладких образцов, три направления приложения напряжений определяются обычно направлением, параллельным долевому Д, поперечному П или высотному в направлениям, как показано на рис. 5. Другая система особенно успешно применяется для образцов с предварительно созданной трещиной. В этой системе буквами Д, П, В (соответственно долевое, поперечное и высотное обозначаются направления распространения трещины и приложения нагрузки. На рис. 7 представлены соответствующие образцы типа двухконсольных балок (ДКБ), которые могут быть изготовлены из крупногабаритных плит. [c.163]

Следует отметить, что коррозионные трещины во влажном аргоне развиваются значительно быстрее, чем в сухом водороде (см. рис. 38 и 37). Сухой аргон иногда используется как относительно инертная среда при исследовании влияния других сред на субкритический рост трещины. Поэтому интересно знать количественные характеристики скорости распространения трещины в сухом аргоне, поскольку они должны использоваться как исходные данные. Для сплавов, показанных на рис. 38, рост трещины в сухом аргоне при скорости до 2,Ы0 см/с не отмечался. Предполагается, что большинство промышленных высокопрочных алюминиевых сплавов будут вести себя аналогично, без роста коррозионных трещин в среде сухого аргона. Однако, как исключение в высокочистом сплаве системы А —Mg—2п, отмечается субкритический рост трещины в сухом аргоне со скоростью 7-.10 см/с (рис. 39). Более агрессивные среды, такие как влажный воздух, особенно сильно ускоряют рост трещины в данном сплаве. Это показывает, что даже в сплавах высокой чистоты рост трещины сильно зависит от среды, поэтому данный процесс правильно назван КР. [c.193]

Особенностью микрорельефа разрушения отожженной стали в низкоамплитудной области (АК =8,3 МПа V =3,7 10 мм/цикл) является наличие усталостных бороздок (рис. 45, а), расположенных на очень близком расстоянии друг от друга и разделенных на отдельные группы ступеньками. Как правило, бороздки обращены выпуклостью в направлении распространения магистральной трещины. Наряду с бороздками у стали в этой области разрушения имеются следы усталостного разрушения. При наличии водорода происходит межзеренное разрушение (рис. 45, б), следов усталостного разрушения почти не наблюдается. [c.92]

Напряжения при набухании бывают столь велики, что вызывают растрескивание внутренних слоев набухающей пленки, куда еще не дошел фронт растворителя Характер растрескивания и кинематика распространения зоны трещин зависят от активности растворителя В случае десорбции преобладает механизм временной зависимости коэффициента диффузии Хотя при десорбции нет подвижной границы фронта проникновения, тем не менее имеет место крутой концентрационный градиент к поверхности полимера, в особенности, на ранних стадиях процесса. Набухшие внутренние слои оказывают влияние на наружный подсохший слой, вызывая в нем дополнительные напряжения. [c.128]

Этот характер распространения трещины особенно хорошо иллюстрируется на примере ПММА. На рис. 9.6 представлены данные Дёлля [30]. [c.343]

Дробно рассмотрены в гл. 8 (разд. 8.2.3). При этом остался открытым вопрос о механизме распространения усталостной трещины. Всестороннее освещение данного вопроса содержится в книге Херцберга Механика деформирования и разрушения промышленных материалов [3]. В данной работе или в обзорных статьях Плюмбриджа [217], а также Мэнсона и Херцберга [218] можно найти детальное описание различных стадий роста усталостной трещины, особенностей усталостного разрушения поверхностей, различных теоретических способов вывода уравнений для скорости роста трещины и кривых a—N для множества однородных и наполненных полимеров. Для металлов эти вопросы рассмотрены в работах [3, 217, 218]. Здесь будут приведены лишь некоторые последние результаты, непосредственно связанные с цепной природой макромолекул [173, 178, 191, 215—220]. [c.411]

Характерной особенностью образующихся трещин является распространен их Б зонах с максимальными напряжениями. Развитие щелочной хрупкости к тельного металла происходит с некоторым ускорением в начальный период мета растрескивается очень медленно, а затем с течением времени скорость растреск [c.20]

На рис.2а,б показаны структурные особенности распространения (развития) трещин в стали Х70, изготовленной Харцызским заводом по лицензии фирш (1аннесманн (Газопровод Уренгой-Центр I, 1263 км). На фоне феррито-перлитной структуры ярко проявляется характер зароаде-ния и развития микротрещин. В очаге разрушения наблюдается ступенчатый характер распространения магистральной трещины, т.е. исходные микротрещины, которые в последующем катастрофически быстро сливаются и образуют аварийную магистральную трещину, имеют глубину от I до 7 мм. Повреадение металла стенки трубы достигало на отдельных участках 50 толщины. [c.32]

Отличительной особенностью хрупкого разрушения является наличие кристаллического излома, состоящего из отдельных фасеток с метал-лически.м блеском, отсутствие или малая величина (до 1-2%) макроскопических пластических деформаций в зоне разрушения, высокие скорости распространения трещин. [c.6]

Экспериментальное и теоретическое исследование непрерывного роста трещины в вязкоупругой среде проводил Кнаусс [29]. На примере полиуретанового эластомера ( солитан 113 ) он изучил рост трещины при чистом сдвиге и получил решение вязкоупругой граничной задачи на собственные значения о распространении трещины в изотропном однородном несжимаемом твердом теле. Он нашел, что получаемая ранее особенность напряжения у вершины трещины исчезает. При таких условиях коэффициент интенсивности напряжения описывает лишь условия дальнего поля нагружения. Кнаусс установил, что энергия разрушения, зависящая от скорости процесса, по существу, является произведением внутренней энергии разрушения , вероятно, молекулярной природы и безразмерной функции, которая учитывает реологию материала, окружающего вершину трещины. Для полиуретанового эластомера внутренняя [c.357]

Склонность сталей к хрупкому разрушению была оценена по результатам испытаний на ударную вязкость образцов типа 1 по ГОСТу 9454—60 с разделением величины ударной вязкости на работы зарождения и распространения трещины. Если принимать за критерий перехода материала в хрупкое состояние работу распространения трещины ар = 2 кгс- м/см2, то результаты (рис. 14) свидетельствуют о том, что термическое упрочнение стали Ст. 3 вне зависимости от степени ее раскисленности приводит к значительному повышению прочностных и хладостойких свойств. Особенно существенно [c.44]

Скорость роста трещины серебра в длину исследовалась многими автора.ми. Многие до сих пор не решенные проблемы, касающиеся перехода материала матрицы в вещество такой трещины и реологических свойств последней, значительно усложняют любое количественное описание распространения трещины серебра. По этой причине здесь не приводится детального описания различных методов, но упоминаются их основные особенности. Механические методы исследования разрушения ПММА [15, 50, 102, 127, 133] и ПК [127, 144] позволили получить эмпирические выражения для скорости роста трещины серебра с1 аГр)1сИ, в которые входят коэффициенты интенсивности напряжения. Камбур [76], а также Маршалл и др. [102, 133] подчеркивают важность течения окружающей среды сквозь пористый материал такой трещины. Верхойлпен-Хейманс [155] сформулировал модель роста трещины серебра на основе анализа напряжения и деформации в ее окрестности и с учетом реологических свойств ее вещества. В тех случаях, когда длина такой трещины оказывалась пропорциональной длине обычной трещины [15, 144, 177], эмпирическая закономерность роста последней (например, выражение (9.22)) также описывала рост трещины серебра. [c.379]

Другая особенность влияния реальной структуры твердого тела на интенсивность адсорбционного влияния среды связана с тем, что дефекты структуры обладают избыточной свободной энергией, прояв-ляюш,ейся, например, в виде энергии границ зерен поликристалла Огз (см. 2 гл. I). Наличие такого связанного с дефектами структуры запаса энергии в деформируемом твердом теле приводит к тому, что в присутствии адсорбционно-активной среды трещинам разрушения оказывается термодинамически более выгодным развиваться вдоль подобных дефектов, и если в обычных условиях поликристаллический материал может разрушаться по телу зерен, то в присутствии активных расплавов происходит преимущественное распространение трещин по границам зерен. В качестве предельного случая такого облегченного распространения трещин по границам зерен может рассматриваться выполнение условия Гиббса — Смита (см. 3 гл. П1) — условия термодинамической выгодности образования жидкой прослойки вдоль границы зерна [c.340]

Наконец, еще одной особенностью дефектов структуры, определяющей их роль в проявлении адсорбционного понижения прочности, является то, что в большинстве случаев распространение жидкой фазы именно вдоль дефектов способствует поступлению активной среды в зону предразрушения, обеспечивая тем самым возможность воздействия среды на процесс развития трещин. В этом отношении роль дефектов структуры ( факторов II группы ) тесно смыкается с ролью условий деформирования и разрушения ( факторов III группы ), в данном случае — условий поступления среды в зону зарождения и развития трещин. [c.341]

Для получения клеев конструкционного назначения, предназначенных для крепления металла к металлу и резины к корду или ткани, фенольные смолы смешивают с термопластичными иолиме-рами илн эластомерами — полнвиннлацеталем, бутадиеннитрильным каучуком, полиамидами и полнакрилатами. При этом существенно увеличиваются удлинение, упругость н эластичность фенольной смолы, особенно в условиях низких температур. Положительное влияние таких клеев на повышение ударной вязкости клеевых соединений приписывают не только химической реакции взаимодействия каучука и смолы, но, в первую очередь, особенностям морфологии такой системы. Согласно современным представлениям, вследствие ограниченной растворимости термопластичного компонента в отвержденной фенольной матрице образуется мелкодисиер-гированная фаза эластичного компонента, и в такой двухфазной системе значительно повышается ударная вязкость за счет резкого снижения скорости распространения трещин. [c.250]

Например, в случае суперсплава с крупным зерном (поведение I типа) на воздухе наблюдается ускоренная ползучесть и разрушение образца в результате распространения одпой-двух трещин, образующихся на внешней поверхности (рис. 13, а). В вакууме (рис. 13, б) разрушение происходит в результате объединения многочисленных полостей, образовавшихся в местах стыка трех зерен внутри образца. На воздухе трещины зарождались в местах пересечения границ зерен с поверхностью (где в результате окисления происходило обеднение выделениями) и распространялись по гра1П1цам зерен. Еще одна интересная особенность результатов, полученных на воздухе,— наличие ступенек иа участках ускоренной ползучести (см. рис. 3 и 4). По-видимому, они связаны с легким образованием трещин в местах выхода межзеренных границ на поверхность (этому соответствуют резкие перепады ступенек) и последующим замедлением или даже прекращением их развития (относительно плоский участок ступеньки). Притупление трещин происходит в окисленном и лишенном фазы у поверхностном слое (рис. 14). Такое прерывистое развитие трещин продлевает продолжительность стадии ускоренной ползучести. Этот эффект имеет, по-видимому, динамический характер, поскольку при испытаниях в вакууме предварительно окисленных образцов такой ступенчатой кривой ползучести не наблюдалось, хотя скорость ползучести и была уменьшена присутствием окалины. При вакуумных испыта- [c.42]

Большинство титановых сплавов ири КР в водных растворах разрушаются транскристаллитным сколом. Примеры таких разруше ний показаны на рис. 83, в и рис. 84 для снлавов o. (Ti—10 А1) и Р(Т1—16 Мп) соответственно. В двухфазных сплавах (а-Ьр) и (р-Ьа) морфология разрушения может видоизменяться, особенно если одна из фаз невосприимчива к КР, как это часто встречается в промышленных сплавах. Эти различия в поверхности изломов показаны на рис. 85 для сплавов Т1—6 Л1—4У и Т1—8 Мп. Фа зы, не восприимчивые к КР, обычно разрушаются вязко и, очевидно, могут служить препятствием для продвижения трещин. Как уже указывалось в предыдущем разделе, растрескивание титановых снлавов путем транскристаллитного скола происходит в определенных кристаллографических плоскостях. Данные рис. 86 [183] суммируют определения плоскости скола для а-сплавов в водных и других средах. Очевидно, что плоскость скола для фазы а находится под углом 14—16 °С по отношению к базисной плоскости, хотя имеется некоторый разброс в действительном индексе этой плоскости. Меньше данных ио определению плоскости скола для р-сплавов. В работе [92] определено, что КР сплава Т]— —13 V—ПСг—ЗА] происходит в направлении 100 . Морфология трещин в сплавах системы Т1—Мп также согласуется с этой плоскостью разрушения. Распространение трещин путем транскристал- [c.376]

Брэзвил и др. [146] изучали влияние агрессивных газовых сред на скорость распространения усталостной трещины в хромомолибденовой стали (С 0,14 %, Сг 2,28 %, Мо 1,36 %). Компактные образцы толщиной 25,4 мм с боковым надрезом нагружали с частотой 5 Гц и асимметрией цикла / = 0,1. Было установлено (рис. 51) сильное разупрочняющее действие водорода и сероводорода. Испытание в водороде при комнатной температуре и давлении 133 кПа показало увеличение скорости распространения трещины в 10 раз по сравнению с испытанием в вакууме. При испытании в сероводороде со значительно меньшим давлением (0,65 кПа) скорость роста усталостной трещины в 50 раз выше, чем в вакууме, и в 5 раз выше, чем в водороде. Водяной пар и особенно аргон значительно меньше влияют на сопротивление указанной стали усталост- [c.102]

Диффузионное хромирование снизило предел выносливости образцов из мартен-ситной нержавеющей стали с 640 до 230 МПа несмотря на появление в поверхностных слоях остаточных сжимающих напряжений до 600 МПа. В данном случае не подтверждается распространенное мнение об остаточных сжимающих напряжениях как основной причине повышения выносливости. При симметричном циклическом нагружении изгибом остаточные напряжения сжатия, уменьшая растягивающие напряжения, увеличивают суммарные сжимающие напряжения, что у ряда металлов, особенно мягких, уменьшает амплитуду разрушающих циклических напряжений. Усталостные трещины зарождаются в данном случае, как правило, под диффузионным слоем и при дальнейшем увеличении числа циклов нагружении распространяются в глубь основного металла и в диффузионный слой. Хромирование в 1,5 раза увеличило условный предел выносливости стали 13Х12Н2ВМФ в 3 %-ном растворе Na I. [c.176]

Эксплуатационные нагрузки в элементах нефтехимической аппаратуры не постоянны во времени, а изменяются по случайным или детерминированным законам. Переменность нагружения вызывается пусками-остановами, изменением температуры и давления, воздействием ветровых и сейсмических нагрузок и др. Если конструкция испытывает статические нагрузки, то при отсутствии коррозии, облучения и других воздействий она может служить без разрушения бесконечно большое время. Циклические нагрузки приводят к постепенному накоплению повреждений в металле и последующему разрушению (усталости). Наиболее интенсивно повреждения накапливаются в зонах микро- и макроскопических дефектов конструктивных концентраторов напряжений. Наиболее распространенными концентраторами являются сварные швы. Особенно опасны, как уже упоминалось, трещиноподобные концентраторы резкие переходы корень шва нахлесточных соединений смещение кромок подрезы швов и др. Высокий уровень в таких концентраторах приводит к возникновению пластических деформаций, которые от цикла к циклу 1акапливаются и при достижении накопленными деформациями критических значений образуются трещины и наступает разрушение (малоцикловая усталость). Поскольку малоцикловая усталость связана с пластическими деформациями возникает необходимость оценки степени пластических деформаций в зонах концентраторов напряжений. [c.5]

Геометрический анализ структуры кварца показал, что наиболее вероятное направление спайности у этого кристалла должно проходить вдоль плоскостей положительного ромбоэдра / . Эксперименты по раскалыванию тонких л -пластин также подтверждают наличие достаточно четко выраженной спайности именно вдоль плоскостей Я. Поэтому преобладание в фигурах удара направлений раскалывания вдоль плоскостей г представляется (на первый взгляд) парадоксальным. Однако эта особенность геометрии фигур удара становится понятной, если учесть модель механического (дофинейского) двойниковаиия. Можно полагать, что при ударе в месте локализации силы происходят упругое сжа- тие кристалла и вслед за ним обязательный переворот части кристалла в двойниковое положение по дофинейскому закону (ис-1 ходный домен а переходит в домен аг). Следующее за этим механическое разрушение кристалла происходит в соответствии со структурой двойникового домена аг, в котором плоскости преимущественной спайности Я расположены параллельно плоскостям г в исходном домене, т. е. в основном кристалле. Зародившаяся таким образом трещина вынуждена следовать в основном (не затронутом двойникованием) кристалле вдоль плоскостей г , являющихся также возможными направлениями спайности кварца, хотя и менее вероятными, чем / -плоскости. При этом (по мере распространения трещин) наблюдается тенденция к развороту поверхности раскола к более естественным / -ориентациям. Так, для фигуры удара на плоскости базиса (0001) характерно формирование / -площадок, притупляющих ребра трехгранной л -пирамиды, а также разворот основных л-плоскостей раскола с образованием на них канавок-углублений, отклоняющих л-ориентацию в сторону смежных плоскостей Я. [c.112]

Волокна с трещинами разрушаются уже при малых нагрузках. При разрыве волокна в связующем образуется линзообразная трещина, которая распространяется перпендикулярно к волокну до соседних волокон. На концах оборванного волокна возникает область значительных сдвиговых усилий, которые могут привести к нарушению адгезии вдоль волокна на некоторую длину. Эти сдвиговые усилия передают нагрузку на соседние волокна, что приводит к ускорению их разрушения. При длительном механическом нагружении пластиков происходит постепенное накопление подобных дефектов, и при их критической концентрации пластик разрушается. Область действия перенапряжений и их значение зависят от механических характеристик связующего и его адгезии к волокнам. После достижения трещиной соседних волокон ее дальнейшее распространение связано с нарушением адгезии на их поверхности [26]. Нагрузки при распространении трещин накладываются на существовавшие ранее поля внутренних напряжений, облегчающих нарушение адгезии и развитие трещин. При микроскопическом исследовании нагруженных пластиков, особенно однонаправленных, хорошо заметно появление волокон с нарушенной адгезией. Для локализации трещин также необходимы высокая сдвиговая прочность связующего и его адгезия к волокну и достаточно высокие значения удлинения. [c.215]

Широкое распространение для изготовления изделий, работающих на истирание в динамических условиях, получили стереорегу-лярные каучуки и особенно 1,4-бутадиеновый каучук (СКД). Вулканизаты, изготовленные на таком каучуке, наряду с высокой эластичностью, износостойкостью и сопротивлением образованию трещин, уступают бутадиен-стирольным каучукам по показателям сопротивления раздиру и разрастанию трещин. Эти недостатки могут быть устранены путем совмещения каучука СКД с высокостирольными прлимерамиИспользование, например, смолонаполненного каучука БС-45АК в смесях с СКД значительно повышает сопротивление раздиру и улучшает технологическую обработку, а также увеличивает прочность держания рипта (ГОСТ 2891—45), [c.50]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология