Тепловой баланс пиролиза

В табл. У-15 приведен примерный тепловой баланс процесса, рассчитанный в соответствии с составом газов пиролиза, указанным в табл. У-И. Из данных баланса видно, что основное тепло выделяется прн образовании водяных паров. Доля тепла, вносимого за счет предварительного подогрева исходных газов, составляет около 15%, и, как будет показано далее, играет существенную роль в снижении расходных коэффициентов. В статье расхода 50% принадлежит количеству тепла, уносимому с газами пиролиза. Это потенциальный источник использования тепла, но он в настоящее время используется только в процессах под давлением. [c.187]

Расчет материального и теплового балансов блока коксования показывает, что при переработке гудрона плотностью около единицы количество кокса, сжигаемого в коксонагревателе, примерно в четыре раза меньше, чем суммарный выход Салансового кокса. Таким образом, в потенциале установка коксования может работать без вывода кокса, с полным сжиганием всего балансового его количества внутри системы. Практически такая возможность может быть осуществлена, например, путем иснсльзоваг ня тепла сгорания избыточного кокса для других установок нефтеперерабатывающего завода прямой перегонки нефти, каталитического крекинга, пиролиза и др. [c.113]

Тепловой баланс составлен без учета тепла пиролиза угля, которое принято равным нулю, так как оно относительно невелико. [c.188]

При среднетемпературном пиролизе в печах с горизонтальными змеевиками выходящие после конвекщюнной секщш дымовые газы поступали в котлы-утилизаторы. Последние вырабатывали пар низкого давления, который расходовался на разбавление сырья. Тепловой баланс замыкался при температуре выбрасываемых в атмосферу дымовых газов, равной 220—250 °С. Получаемый в закалочно-испарительных аппаратах пар давлением 2,5—3,0 МПа за счет охлаждения пирогаза поступал в общезаводскую сеть. Конденсат для выработки этого пара при температуре =100°С подавался в барабан-сепаратор, где нагревался до температуры кипення за счет частичной конденсащпг пара и перемешивания с кипящей водой. В печах SRT с целью более полного использования высокопотенциального тепла пирогаза холодный конденсат не подают в систему генерации пара высокого давления, а нагревают его до температуры кипения в конвективной секции. Там же сырье в смеси с паром разбавления нагревается до 540—600 °С. [c.99]

Остановимся кратко на некоторых вопросах, связанных с усовершенствованием процессов термоокислительного и гомогенного пиролиза [135]. Одним из недостатков этих процессов является их неудовлетворительный тепловой баланс, так как все тепло га- -зов, выходящих из реакционного аппарата (10 млн. кал на 1 те [c.161]

Окислительный пиролиз. Этот процесс основан на балансе тепла между эндотермической реакцией расщепления углеводородов и экзотермическим процессом сгорания части углеводородного сырья в присутствии кислорода. Углеводородное сырье и паро-кислородная смесь раздельно нагреваются в печи соответственно до 600 и 400°С, смешиваются в эжекторе-смесителе и поступают в реактор. Продукты пиролиза из реактора направляются на охлаждение. [c.36]

Указанный выход ацетилена определяется тепловым балансом процесса. Существует определенное соотношение между количеством метана, затрачиваемым на получение тепла для реак- ции образования ацетилена, и коли- 1800 чеством метана, превращающимся д) в ацетилен, что подтверждается вы-ходом ацетилена при любых кок-струкциях реакторов и примерно одинаковом соотношении количеств кислорода и метана. Наряду с указанными реакциями в процессе термоокислительного пиролиза метана протекают и другие реакции, [c.17]

Для достижения высокой конверсии углеводородов в ацетилен и улучшения теплового баланса процесса проверяются показатели пиролиза прп повышенном давлении. Ожидают, что это поможет снизить общий расход тепла примерно на 10%. [c.13]

Проф. Е. В. Раковский подсчитал тепловой баланс расхода тепла, уносимого пирокарбоном, газом, смолой, водой, лучеиспусканием и конвекцией при температуре пиролиза 450°С, равного на 1 т осадка 320 тыс. калорий, а также величину получаемого тепла от использования только 120 кг выделяемого газа на 1 т осадка при теплоотводной способности газа 5600 ккал/кг. Величина получаемого тепла от газа равна 670 тыс. ккалорий, что в 2 раза превышает потребное тепло для пиролиза. [c.117]

Обеспечивается замкнутый баланс ио водороду. Потребность НПЗ в техническом водороде может быть удовлетворена не только за счет процессов каталитического риформинга бензиновых фракций, но и путем использования тепла потока раскаленного кокса для высокотемпературного пиролиза сухих углеводородных газов. В последнем случае представляется возможным получать на заводе мощностью 12 млн. т/год при полном обессеривании вырабатываемого кокса до 40 тыс. т/год водорода, что составляет 60% от общей цотребности в нем на этом заводе. [c.286]

Для усовершенствования технологии и повышения экономической эффективности процесса существенное значение имеет расчет оптимального реакционного змеевика и разработка методики оптимального управления процессом. В литературе нет данных о кинетике разложения бензиновых фракций по мере их движения вдоль реакционного змеевика, необходимых для решения упомянутых вопросов. В связи с этим проведено комплексное исследование процесса пиролиза легкой фракции бензина в трубчатой печи, снабженной беспламенными панельными горелками. Целью работы было получить данные, характеризующие теплопередачу в печи. и работу беспламенных панельных горелок, балансы разложения бензина в ряде точек змеевика печи (включая выходы индивидуальных жидких углеводородов) и найти зависимость выхода продуктов от температуры в конечнрй точке змеевика. Поскольку конструкция печи беспламенного горения позволяет менять количество тепла, подводимого на том или ином участке по длине ра-диантной части змеевика, представляло интерес выяснить влияние характера распределения тепла по участкам змеевика на конечный выход этилена и других целевых продуктов. [c.248]

Как видно из рис. 1-14 кривые 1 ж 3 пересекаются в точке А с абсциссой, отвечающей соотношению Og СН = 0,65. Пересечение кривых в одной точке означает, что тепло, необходимое для осуществления процесса без подогрева исходной смеси, равно теплу, выделяющемуся при реакциях окисления, т. е. характеризует замыкание теплового баланса процесса (процесс осуществляется автотермично). При предварительном подогреве исходной смеси баланс тепла достигается нри более низком соотношении О а СН = 0,58 (точка В). В указанном интервале значений соотношения Оа СН окислительный пиролиз можно осуществить в факеле неполного горения метана. При меньшем соотношении — нарушается авто-териичность процесса, недостает тепла, при большем — снижается образование ацетилена. [c.74]

В зависимости от значения О2 СН4 меняется распределение тепла в процессе (рис. У-12). Тепловой баланс окислительного пиролиза без предварительного подогрева исходной метано-кислородной смеси замыкается при СН4 = 0,65 (точка А), а с подогревом до 660° С — при О2 СН4 = 0,58 (точка Б). В интервале значений 0,58—0,65 окислительный пиролиз носит аутотермический характер. [c.169]

Например, на установке производительностью 1 т ацетилена в 1 ч для его выделения требуется 1700 тыс. ккал1ч холода при —30° С. Это количество можно получить на абсорбционной холодильной установке путем рекуперации 3700 тыс. ккал1ч тепла, выделяющегося при охлаждении газа пиролиза (за счет конденсации водяного пара, содержащегося в нем) от 125 до 115° С. При дальнейшем охлаждении воды (от 115 до 85° С) образуется дополнительное количество тепла (3300 тыс. ккал1ч), которое можно использовать на стадии регенерации аммиачной воды после извлечения двуокиси углерода и на стадии регенерации метанола. Таким образом, тепло рекуперируется полностью и тепловой баланс стадии выделения ацетилена замыкается. [c.267]

Введение водорода меняет тепловой баланс процесса окислительного пиролиза. При взаимодействии с водородом один моль кислорода выделяет при 1200° 118 ккал тепла. При реакции с метаном кислород распределяется между углеродом и водородом с выделением при 1200° только Ъккал1моль тепла [120]. [c.122]