Давление сжатия, расход рабочего пара

Рис. 98. Кривая расхода рабочего пара в термокомпрессоре для различных конечных давлений сжатия.

Расход рабочего пара. Сопла эжекторов имеют калиброванные отверстия, рассчитанные на расход определенного количества рабочего пара при данном давлении. Поэтому расход рабочего пара в эжекторе остается постоянным как для максимально предельных условий работы, когда величина g имеет оптимальное значение, так и при меньших степенях сжатия. [c.562]

Основной показатель, характеризующий эффективность термокомпрессора,-коэффициент инжекции и, равный отношению расходов инжектируемого нара низкого давления и свежего рабочего пара Ср. Зная коэффициент инжекции и количество инжектируемого ими сжатого нара, можно определить расход рабочего (сетевого пара) [c.50]

Изменения, происходящие в потоке рабочего пара нагруженного одноступенчатого эжектора, изображаются в I — 5-диаграмме (рис. 14 линией О—1—I —4. Располагаемая работа для сжатия эжектируемой среды определяется разностью между кинетической энергией рабочей струи Н и работой Лг, необходимой для сжатия рабочего пара до давления на выходе Ра- При рас ширении пара в ненагруженном эжекторе (расход эжектируемой среды равен нулю) предельной точке I" (линия О—Г —4 ) соответствует минимально возможное давление всасывания р1. Оно достигается в том случае, если действительная работа /гз, необходимая для сжатия рабочей струи до давления на выходе Р4, равна кинетической энергии рабочей струи гг. Минимальное давление всасывания может составлять от 7го до /50 абсолютного давления на выходе Р4 [29]. Однако реализация указанных степеней сжатия в одноступенчатом пароструйном эжекторе затрудняется условиями пуска, так как размеры проходных сечений диффузора, рассчитанные на конечные параметры работы, не соответствуют необходимым размерам сечений во время пуска. Кроме того, одноступенчатые эжекторы с высокой степенью сжатия работают при очень малых коэффициентах эжекции и, следовательно, больших расходах рабочего пара. Учитывая необходимость экономичности работы эжектора, В. М. Рамм [21] не рекомендует принимать степень сжатия в одной ступени больше 10. [c.33]

На рис. 98 приведен расход рабочего пара с избыточным давлением 9 ат на сжатие 1 кг сокового пара до различных конечных давлений. Из рисунка следует, что наиболее экономичной с точки зрения расхода пара является работа с минимально возможной степенью сжатия. Однако небольшому повышению давления соответствует и небольшой перепад температур, а следовательно, и большая поверхность нагрева. [c.189]

При одной и той же температуре охлаждающей воды и температуре испарения расход рабочего пара и охлаждающей воды в машинах со смешивающими конденсаторами несколько меньше, чем в машинах с поверхностными конденсаторами, так как давление конденсации (а, следовательно, и степень сжатия при непосредственном контакте пара с охлаждающей водой) будет несколько ниже. [c.28]

Коэффициент полезного действия эжектора. Разность энтальпий 1 — /г" представляет собой работу, получаемую при расширении рабочего пара от давления р, перед соплом до давления Ро в камере всасывания. Разность /ю — Ь характеризует работу, затрачиваемую на сжатие холодного пара от давления ро в испарителе (практически и в камере всасывания) до давления р к в конденсаторе, или, что то же, на выходе из эжектора. Очевидно, что коэффициент удельного расхода рабочего пара [c.81]

Скорость смеси рабочего и холодного пара в диффузоре снижается, и давление ее при этом увеличивается до давления в главном конденсаторе 6. Степень сжатия пара в эжекторе не должна быть большой, так как с ростом давления пара за эжектором увеличивается расход рабочего пара на сжатие смеси, а следовательно, и затраты энергии на производство холода. [c.226]

Применение трансформатора тепла с приводом от турбины в выпарной установке требует меньшего расхода рабочего пара из котельной, но более высокою давления (см. пример 10-1). Рассмотрение схемы с турбокомпрессором, имеющим привод от электродвигателя (рис. 10-12,6), показывает, что расход пара из котельной необходим только для пуска аппарата, а во время работы турбокомпрессора — отсутствует и эксплуатационные расходы на выпаривание определяются в основном расходом электроэнергии, который в свою очередь зависит от производительности выпарного аппарата и степени сжатия вторичного пара. Температурный перепад, определяющий разность давлений, представляет собой сумму полезного перепада температур в выпарном [c.313]

Повышение температуры охлаждающей воды вызывает увеличение давления конденсации и степени сжатия, которую нужно преодолеть эжектору и, следовательно, повышение расхода рабочего пара на эжектор. [c.559]

Это обусловлено трудностями конструктивного осуществления такого эжектора, в котором расход пара в каждый данный момент отвечал бы оптимальному значению, то есть изменялся соответственно степени сжатия. Этот недостаток эжекторных машин можно частично компенсировать регулированием расхода рабочего пара путем изменения давления его перед соплами. Завод Компрессор изготовляет несколько типов эжекторных машин, в которых для повышения экономичности использован этот принцип. Однако в большинстве случаев эти возможности ограничены низким начальным давлением рабочего пара. [c.562]

В машине 5Э с помощью дополнительного периферийного венца сопел увеличивается расход рабочего пара и, следовательно, расширяется диапазон предельных степеней сжатия при постоянном давлении рабочего пара. [c.562]

Удельный расход рабочего пара уменьшается с повышением температуры кипения. Это объясняется тем, что с повышением температуры испарения возрастает холодопроизводительность машины, а расход рабочего пара на эжектор не изменяется и соответствует его количеству, необходимому для преодоления аппаратом максимальных степеней сжатия, характеризующих отношение давлений при температурах испарения, близких к 0°. [c.563]

Особенность подбора рациональных размеров эжекторов, подключенных к заводским сетям сжатого воздуха или пара, заключается в том, что обеспечение максимально возможною к. п. д. уже не является основным критерием удачного выбора этих размеров. Величина рабочего давления в заводских сетях, для которых эжекторы вентиляционных установок почти никогда не являются основными потребителями, диктуется обычно соображениями, ни в чем не связанными с установкой эжекторов. При таких условиях основная задача подбора эжектора заключается в максимально возможном использовании существующего давления эжектирующего агента при минимальном его часовом расходе. [c.129]

В пароструйных вакуум-насосах рабочей средой является пар, давление которого превышает атмосферное. В них достигается высокая степень сжатия (до 20). Последовательное соединение паровых эжекторов дает возможность создавать низкое остаточное давление (до 1,33 Па). Хотя многоступенчатые пароэжекционные вакуум-насосы расходуют много пара, они получили широкое применение в технике для создания и поддержания давлений ниже 1,33 кПа. Наиболее распространены в промышленности насосы, работающие на водяном паре. Для достижения давлений ниже 1,33 Па, используют пароэжекционные вакуум-насосы, работающие на парах ртути, вакуумного масла, кремнеорганических жидкостей и др. Такие насосы здесь не рассматриваются. [c.366]

После смешения пары поступают в диффузор 4, где кинетическая энергия снова преобразуется в потенциальную, рабочий пар и холодный пар из испарителя сжимаются до давления конденсации. Таким образом, в эжекторной машине тепловая энергия при истечении переходит в кинетическую (механическую), которая расходуется на отсос пара из испарителя и на сжатие смеси пара в диффузоре. Из диффузора смесь рабочего и холодного пара поступает в конденсатор 5, охлаждаемый водой. Образовавшаяся в конденсаторе жидкость поступает в две линии одна часть ее через регулирующий вентиль 10 направляется в испаритель и совершает холодильный эффект, а другая, соответствующая количеству рабочего пара, конденсационным насосом 11 вновь подается в котел. В пароэжекторных машинах холодильный агент можно использовать и как хладоноситель (рабочая вода). В таких случаях холодная рабочая вода из испарителя 9 насосом 8 направляется к потребителю холода (батарее) 7, а отепленная возвращается в испаритель через регулирующий вентиль 6 (на схеме показано пунктиром). [c.28]

По сравнению с воздушными и газовыми холодильные центробежные компрессоры имеют следующие особенности. Холодильные компрессоры имеют меньшую объемную производительность (обычно от 0,55 до 5,5 mV ), лишь в отдельных случаях всасываемый объем достигает 20 м /с, процесс сжатия, как правило, более сложный (с различным расходом холодильного агента в каждой секции или ступени). В заданном диапазоне изменения температур кипения и конденсации компрессор должен обеспечить все режимы работы, т. е. степень повышения давления может существенно меняться. Система регулирования компрессора должна гарантировать эффективную работу в пределах изменения холодопроизводительности от 100 до 30%. Процесс сжатия протекает вблизи пограничной кривой пара, т. е. в области, где законы и уравнения идеального газа теряют силу. При сжатии тяжелых рабочих веществ (фреонов) числа Маха Ai = u la значительно выше, чем в стационарных воздушных и газовых компрессорах при этом в одной ступени достигается высокая степень повышения давления (до 3,2) и сильно уменьшается объем сжимаемых паров. [c.96]

Детонация заключается в следующем. Как известно, в цилиндрах двигателя происходит сжатие смеси паров бензина с воздухом. При этом менее стойкие углеводороды под действием высоких температур и давления окисляются воздухом легче и быстрее основной массы топлива и образуют легко взрывающиеся перекиси. Когда содержание в смеси этих соединений достигнет определенной величины, они воспламеняются у накаленных точек двигателя (искра свечи, раскаленный металл,, тлеющий нагар). Пламя распространяется с огромной скоростью, давая преждевременный взрыв рабочей смеси происходит, как говорят, опережение взрыва создается детонационный удар он воспринимается на слух как сильный стук. Удар-сопровождается резким нарастанием давления в цилиндрах, их мгновенным перегревом. Происходят учащенные выхлопы черного с сажей дыма. Это создает неустойчивый и жесткий режим работы двигателя, приводит к снижению его мощности, повышению расхода топлива, а главное — к преждевременному изнашиванию и разрушению двигателя. Детонация усиливается при повышении степени сжатия. [c.40]

В компрессоре пар сжимается от низкого давления р до более высокого Рк, на что расходуется работа А1 . При адиабатическом сжатии 1 кг рабочего тела расходуемая работа измеряется разностью энтальпий [c.72]

Передний рабочий цилиндр перед работой нагревается паром давлением 4 ат (максимальный расход 400 кг/ч). При работе цилиндр и червяк охлаждаются водой давлением 4 ат, имеющей температуру 12—14°С. Средний расход охлаждающей воды составляет 5,5 ж /ч. Средний расход сжатого воздуха давлением 6 ат равняется 2,8 м мин. [c.98]

Однако степень проявления указанных эффектов при течении двухфазного газожидкостного потока может существенно отличаться в зависимости от соотнощения секундных расходов и физических свойств рабочих тел. Так, например, при течении сжиженного газа, имеющего давление насьпценных паров соизмеримое или превыщающее статическое давление в потоке, роль перечисленных физических процессов оказывается определяющей при использовании в качестве рабочих тел сжатого газа и воды (раствора пенообразователя) - проявление таких эффектов, как фазовые переходы, термодинамическая неравномерность состояния и др., может оказаться пренебрежимо малым. [c.175]

К недостаткам данной системы блокировки относятся большая сложность конструкции, возможность попадания воды в контактную камеру в случае конденсации паров в трубопроводе и отсутствие приборов, дублирующих реле Ре. В случае выхода из строя реле Ре клапан минимального давления не отключит пневматический аккумулятор от магистрали и возможна авария в результате расхода всей рабочей жидкости и прорыва сжатого воздуха в цеховые магистрали. [c.172]

Пределы измерения приборов для обессоленной нефти 10—250, 10—500, 500—1000 мг/л, для сырой нефти 1000—2000, 2000—5000, 4000—8000 мг/л. Погрешность измерения 5%. Расход нефти 100—150 мл/ч, расход поверхностно активного неионогенного деэмульгатора для анализа сырой нефти 0,2 г сутки. Рабочее давление в линии сжатого воздуха 2 кгс см (19,6-10 н1м ). Расход острого водяного пара 15 кг/ч, расход воды для получения конденсата 10 л1ч. [c.199]

Из приведенных на рис. 34—36 зависимостей следует хотя требуемый расход воздуха при заданных давлениях всасывания и сжатия может быть получен при многочисленных комбинациях положений сопла и расходов пара, лишь при единственном оптимальном сйотношении этих параметров обеспечивается требуемая производительность при минимальном расходе рабочего пара. [c.65]

Расход рабочего пара на каждую ступень эжектора при равных отношениях давлений сжатия в ступенях и при оптимальном для воздухоотсасывающих эжекторов давлении рабочего пара 700 кПа составляет 10—12 кг на [c.172]

Пример 12. Абсолютное давление рабочего насыщенного пара Рр=24 кгс/см , отработавшего инжектируемого пара рв= = 2 кгс1см . Абсолютное давление смеси после сжатия в пароструйных компрессорах рс=4 кгс[см . Расход сжатого пара Дс= 25 т1ч. Определить расход рабочего и отработавшего пара. [c.101]

В основе принципа действия эргазлифта заложен расход энергии рабочего агента. Для газообразного рабочего агента такой расход энергии можно определить работой, затрачиваемой на предварительное сжатие этого агента до давления, равного давлению, действующему на уровне башмака эргазлифта, или превышающего это давление. Соответственно расход энергии для парообразного рабочего агента составляет разность между количествами энергии, затрачиваемыми на образование пара при давлениях, действующих у башмака и над устьем эргазлифта. Даже в случае использования в подъемнике в качестве рабочего агента несжимаемой и нерастворяющейся, менее плотной, жидкости расход энергии будет определяться работой, затрачиваемой на погружение этой жидкости в жидкость, подлежащую подъему на глубину расположения нижнего конца подъемной трубы. Следовательно, выяснение принципа действия подъемного аппарата заключается в выявлении условий, при которых эта затраченная энергия переходит в работу, выполняемую при подъеме жргдкости. [c.15]

Зона / начинается за входным регулирующим вентилем 1 и оканчивается в том месте змеевика теплообменника, где завершается конденсация пароводяной смеси. Зона II представляет собой участок тракта пароводяной смеси от начала ее образования в экспериментальном участке до выходного регулирующего вентиля 2. К обогреваемой трубе приложена некоторая тепловая нагрузка, несколько большая, чем это необходимо для возникновения кипения жидкости (на вход в экспериментальный участок подается недогретая вода). Предположим теперь, что системе придано некоторое возмущение, например несколько уменьшен расход жидкости. В этом случае зона закипания в обогреваемой трубе переместится в направлении против движения потока. Образуется дополнительное количество пара, и давление в системе между входным и выходным регулирующими вентилями возрастет. В связи с этим произойдет частичная конденсация пара в зоне /, увеличится массовое заполнение этой зоны, в результате расход жидкости через экспериментальный участок сократится в еще большей мере. Процесс нарастания давления в системе усилится. Однако возможности уменьшения объема в зоне I в результате сжатия влажного пара ограничены, и потому разность в расходах рабочей среды через входной и выходной регулирующие вентили начнет постепенно сокращаться уменьшится и дополнительное парообразование в обогреваемой трубе, вследствие чего произойдет дальнейшее увеличение расхода среды через выходной регулирующий вентиль. Одновременно начнется снижение давления в системе, которое будет сопровождаться увеличением объемной выработки пара и увеличением гидравлического сопротивления выходного регулирующего вентиля. Это затормозит процесс снижения давления. Далее цикл изменений давления и расхода начнет повторяться. Колебания давления и расхода будут наблюдаться с одинаковой частотой, но смещенными по фазе. [c.36]

При малом ремонте аппаратов проводят профилактический осмотр. Затем аппарат отключают от системы, отсасывают из него пары аммиака и продувают рабочую полость сухим сжатым воздухом давлением 0,5— 0,6 МПа (5—6 ат) для очистки от масла. Набивку сальников вентилей осуществляют без их демонтажа. После этого проводят подтяжку фланцевых соединений, проверку манометров, тарировку и ремонт предохранительных клапаноб, устранение утечек с помощью хомутов, заглушек, развальцовки, очистку фильтров, очистку, ремонт и регулировку водораспределительных устройств, ремонт и регулировку мешалок испарителей, включение аппаратов в работу и регулирование расхода воды и рассола. [c.210]

Ранее отмечалось, что ввод пара в двухвальной ГТУ принципиально возможен также перед ТНД. В этом случае в отличие от рассмотренных выше схем, когда пар вводился перед ТВД, мощность компрессорной турбины не увеличивается. Наоборот, ввод дололнительного рабочего тела между турбинами способствует увеличению давления за ТВД, в результате чего даже при Гз = onst происходят некоторые снижения мощности и частоты вращения ТВД по сравнению с чисто газовым режимом и вследствие этого происходит снижение расхода воздуха и степени сжатия комлрессора. Ввод между турбинами значительно более холодного пара, чем газовый поток, в свою очередь, понижает температуру газопаровой смеси ТНД, в результате чего полезная мощность дополнительно уменьшается. [c.113]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология