Коэффициент сложности процесса

О.Б. Брагинским [1]. Коэффициенты сложности составляют базовый элемент развитой В. Нельсоном методики оценки комплексности НПЗ. На основании индексов Нельсона и долей отдельных процессов, исчисленных по отношению к мощности первичной переработки нефти, определяется рейтинг сложности НПЗ. Он складывается как сумма произведений коэффициентов сложности каждого процесса в составе НПЗ на долю этого процесса. По существу это относительная средневзвешенная капиталоемкость переработки нефти на заводе с данной технологической схемой. Усредненные для элиминирования случайных факторов значения индексов Нельсона для различных процессов нефтепереработки приведены в работе [1] [c.451]

Общие кинетические уравнения (VII. 22) и (VII. 23) в каждом конкретном случае принимают определенный, иногда сложный, вид в соответствии с характером движущей силы АС, способами выражения поверхности контакта фаз Р, факторами, влияющими на коэффициент скорости процесса к. Эти уравнения служат основой расчета реакторов и массообменных аппаратов. Для этого необходимо в первую очередь знать численное значение коэффициента скорости процесса к — наиболее характерного показателя эффективности работы аппаратов. Основная сложность разнохарактерного влияния многих независимых переменных на скорость процесса учитывается именно параметром к. [c.158]

Фракционная эффективность пылеулавливания выражается фракционным коэффициентом полезного действия, который показывает, на сколько процентов в аппарате улавливаются частицы данного диаметра. Сложность процесса сепарации частиц в циклоне не позволяет найти фракционную эффективность аналитически и обычно эта величина определяется экспериментально с обработкой результатов в критериальной форме. На рис. 3.20 приведены типичные кривые фракционной эффективности (т], %) для высокоэффективного и высокопроизводительного циклонов [116] . [c.205]

В США для оценки энергопотребления разработана система так называемых энергетических факторов, характеризующих каждый процесс, осуществляемый на технологической установке [2]. Энергетический фактор-это расход всех видов энергии на 1 т перерабатываемого сырья, выраженный в тоннах эквивалентного нефтяного топлива, достигнутый на лучшей (с точки зрения технического состояния, стабильности работы, обеспеченности сырьем, реагентами, энергоресурсами и т.д.) установке и скорректированный с учетом сокращения расхода энергоресурсов (максимально достижимый КПД печей утилизация сбросного тепла, хорошее состояние теплоизоляции и т.д.). Представляет интерес попытка количественно оценить влияние сложности завода на его энергопотребление. С этой целью разработаны коэффициенты сложности установок по их энергоемкости [2] [c.5]

Целесообразность применения того или иного способа разделения в крупных промышленных масштабах определяется на основании сравнения основных показателей 1) коэффициента разделения (он должен быть максимальным при небольшом его значении требуется большое число ступеней разделения) 2) производительности (наиболее производительны процессы, обеспечивающие высокую концентрацию циркония и гафния в технологическом цикле, а также высокую скорость) 3) оборудования и условий его эксплуатации 4) сложности процесса (под этим понимают число требуемых химических превращений, стоимость и доступность реагентов, трудность их регенерации). Весьма важно не только сравнение процессов разделения по их показателям, но и то, как они согласуются со схемами переработки циркониевого сырья на металл и соединения [91—93]. [c.330]

Разность температур кипения двух компонентов не является однозначным показателем сложности процесса разделения. Относительная же летучесть а, называемая также коэффициентом раз-деления ), оказывает уже существенную помощь при решении различных задач по разделению. [c.89]

Процесс конвективного теплообмена весьма сложен и зависит от ряда факторов. Сложность процесса перенесена на коэффициент теплоотдачи. [c.10]

Уравнения (2,82), (2.90), (2.159), позволяющие рассчитать суммарный поток в идеальных каскадах, играют большую роль в теории разделения изотопов. В каждом из этих уравнений можно выделить два члена. Первый, определяемый используемым методом, зависит только от коэффициента обогащения и служит мерой легкости или сложности процесса разделения. Второй же член, который зависит от внешних параметров установки, может быть соотнесен с количеством работы, затраченной на разделение. Таким образом, последний член характеризует относительную ценность данного количества продукта, которую можно представить как изменение функции и = РУ(У), называемой функцией ценности , пропорциональной потоку Р материала, причем 1 (Л ) в данном выражении называется разделительным потенциалом . [c.38]

В связи со сложностью процессов, происходящих в конструктивных элементах гидроструйных насосов, их взаимным влиянием друг на друга, зависимостью гидравлического сопротивления от режима движения жидкостных потоков, от коэффициента подсоса и многих других факторов коэффициенты сопротивления не могут быть приняты постоянными во всем диапазоне изменения рабочих параметров гидроструйных насосов. Для применяемых в настоящее время гидроструйных насосов с центральным соплом коэффициенты сопротивления в диапазоне изменения и от 0,2 до 5 можно ориентировочно принимать следующими Сц = 0,04-5-0,06 [c.35]

Вследствие сложности процессов, происходящих в камере смешения и диффузоре, и их существенного взаимного влияния в уравнение гидравлических безразмерных нормальных характеристик был введен комплексный коэффициент потерь 3э. После введения этого коэффициента уравнение (1.29) принимает вид [c.45]

Один из методов повышения нефтеотдачи пористого пласта — закачка в пласт пены или ПАВ. Сложность процесса состоит в том, что необходимо учитывать факторы, влияющие на форму газовых пузырьков, и стремление пузырьков блокировать микрокапилляры. Поэтому основная задача состоит в том, чтобы заставить пузырьки двигаться по микрокапиллярам и при своем движении выталкивать нефть и увлекать пленку нефти, покрывающую стенки капилляров. Задача аналогична рассмотренной в разделе 17.3 (см. рис. 17.7) задаче о движении длинного пузыря в капилляре, заполненном вязкой жидкостью. Отличие состоит в том, что необходимо учитывать адсорбцию ПАВ на поверхности пузыря, что приводит к изменению коэффициента поверхностного [c.455]

В мировой проектной и исследовательской практике широко применяется коэффициент сложности НПЗ. Он представляет собой отношение удельных затрат на сооружение установки любого процесса НПЗ к удельным затратам на установку первичной переработки нефти. Такие коэффициенты были обоснованы и рассчитаны еще в 1960-е гг. В. Нельсоном. Они получили название индексов Нельсона. Детальный анализ возможностей их применения в проектной практике выполнен [c.451]

Оценить требуемые экспериментальные условия достижения равновесного состава пленок сплавов можно было бы, основываясь на известных данных по диффузии. Однако в лучшем случае они имеют ориентировочный характер, поэтому независимое исследование структуры образца является обязательным. Это связано как со сложностью процесса роста пленки, так и с тем, что соответствующие данные по диффузии [104] получены только для ограниченного числа систем, представляющих интерес в качестве катализаторов. Коэффициенты диффузии индивидуальных компонентов сплава значительно зависят от его состава, поэтому целесообразно использовать такие данные по взаимной диффузии, когда диффузионный рост сплава происходит при контакте двух чистых компонентов. В табл. 3 приведены характеристики для систем, представляющих интерес в качестве катализаторов. Кроме того, в таблице показаны среднеквадратичные расстояния взаимной диффузии L за 1 ч нагревания при определенных температурах. Эти расстояния рассчитаны из коэффициентов диффузии О по уравнению Эйнштейна [c.154]

Теперь вычислим сложность такой схемы. Для перегонки сырой нефти эта величина по определению равна 1,0. Чтобы вычислить добавочную сложность для остальных процессов, относительную производительность каждой установки следует умножить на соответствующий коэффициент сложности. Например, установка каталитического риформинга забирает 15% продукта с установки перегонки, а ее коэффициент сложности (рассчитанный Нельсоном) равен 4,0. Таким образом, слагаемое для установки риформинга составляет 0,15 х 4,0 = 0,6. Для гидроочистки коэффициент сложности составляет только [c.178]

Процесс теплообмена в роторных аппаратах довольно сложен и в настоящее время изучен недостаточно полно. Это объясняется значительной сложностью процесса, большим количеством факторов, влияющих на коэффициент теплоотдачи (плотность орошения, число оборотов ротора, число и тип лопастей, величина зазора между лопастью и корпусом, направление течения жидкости, величина теплового потока и те.мпература входа раствора и т. д.). Поэтому имеющиеся уравнения для расчета а могут быть использованы только для тех условий, при которых проводился эксперимент. [c.180]

Учитывая сложность процессов теплообмена в испарителях, теплоотдачу лри кипении холодильного агента в трубах следуег рассчитывать, пользуясь обычно эмпирическими коэффициентами теплопередачи, полученными опытным путем. Эти коэффициен- [c.194]

О механизме электроокисления гидразина. Как следует из результатов экспериментов, кинетика анодного окисления гидразина имеет сложный характер и определенные особенности изменение коэффициента наклона поляризационных кривых, сложная функциональная зависимость скорости реакции от концентрации гидразина и щелочи, наличие участков торможения и спада тока на кривых ток — потенциал, ток — концентрация гидразина, ток — концентрация щелочи, необычная зависимость предельного тока от концентрации реагента, наличие нестационарных токов, различное влияние предварительной и анодной обработок на скорость окисления гидразина на различных металлах и др. Такая сложность процессов обусловлена рядом причин необходимостью передачи на электрод четырех электронов и, соответственно, многостадийностью процесса, протеканием побочных реакций, наличием на поверхности окисных и адсорбционных пленок и др. Механизм электроокисления гидразина может меняться в зависимости от природы металла, состояния поверхности, потенциала и концентрации реагентов. В связи с этим можно говорить лишь о механизме электроокисления при строго фиксируемых условиях. Рассмотрим некоторые общие вопросы механизма электроокисления гидразина. [c.260]

Несмотря на кажущуюся сложность, процесс поглощения рентгеновских лучей гораздо проще, чем в случае более длинноволновых оптических, где процесс излучения связан с валентными электронами. Поскольку поглощение и рассеяние рентгеновских лучей происходят в атомах вещества, массовый коэффициент их ослабления в большинстве случаев не зависит от агрегатного состояния образца и характера химических соединений элементов в нем. За редким исключением (в некоторых случаях полихроматического излучения), справедливо простое соотношение [c.222]

Успешное проведение процесса распылительной сушки во многом зависит от наличия надежных и длительно работающих распылителей, позволяющих получать заданный гранулометрический состав порошка и необходимые размеры факела распыленной суспензии. Как уже отмечалось выше, сложность процессов, происходящих при истечении реальных жидкостей из центробежных форсунок, не позволяет теоретически рассчитать коэффициент расхода. Для его расчета используют эмпирические формулы. Согласно теории Г. Н. Абрамовича следует, что геометрическими параметрами центробежной форсунки являются диаметр сопла йс, диаметр входного отверстия й вх, количество входных отверстий я и диаметр вихревой камеры Комплексное влияние этих параметров на коэффициент расхода учитывается безразмерной величиной [c.69]

Учитывая сложность процесса тепло- и массообмена полидисперсной системы капель с теплоносителем, как уже отмечалось выше, для инженерных расчетов широко применяют так называемые объемные коэффициенты тепло- и массообмена. В большинстве случаев для рас- [c.85]

Аналогичные результаты получены и в опытах при исходной концентрации кислоты 1,73 моль/л. Это позволяет предположить, что в приведенных условиях коэффициенты массопередачи — постоянные величины, но в общем случае необходимо проверять, вызвано ли их изменение не побочными причинами (самопроизвольной поверхностной конвекцией или рассмотренным ошибочным определением концентрации в начале процесса), а сложностью процесса массопередачи с химическими реакциями, когда ана- [c.66]

При контактной сушке толщина материала уменьшается.. Особенно значительное уменьшение толщины (в 6—8 раз) наблюдается при контактной сушке коллоидных материалов. Однако, несмотря на уменьшение толщины материала, скорость сушки также уменьшается, так как значительно снижаются температурный напор и коэффициент теплообмена при повышении температуры материала и ухудшении контакта с поверхностью. Ввиду крайней сложности процесса и трудности его математического описания в настоящее время продолжительность контактной сушки пределяют по [c.188]

Несмотря иа большое количество работ, посвященных изучению вопросов тенлопередачи в слое гранулированного материала, вслед-стви( сложности процесса до настоящего времепи пет общепринятых расчетных уравнений для определения коэффициентов теплопередачи. Ири иснользовании имеющимися в литературе уравнениями получают значительные расхогкдоиия в величипе К [23]. [c.575]

Реально процесс полимеризации этилена в трубчатом реакторе при разлрршых типах инициирования описывается системой из более, чем 30 дифференциальных уравнений в частных производных. Непреодолимые трудности при составлении такого описания начинаются уже на стадии идентификации коэффициентов модели, при определении коэффициентов диффузии. Экспериментальное нахождение этих коэффициентов невозможно, а определить их в результате решения задачи идентификации нереально из-за сложности процесса даже в аксиальном направлении. [c.185]

В 60-е г. известным американским специалистом в области нефтеперерабатывающей промышленности Нельсоном (W. L. Nelson) была разработана методика оценки сложности (комплексности) нефтеперерабатывающих заводов. С использованием этой методики можно проводить достаточно приемлемые, хотя и приблизительные по точности оценки стоимости отдельных установок и целых НПЗ, а также сопоставлять между собой заводы различной мощности и с разными соотношениями первичной перегонки и вторичных процессов. Фундаментальным в этой методике является коэффициент сложности, или комплексности НПЗ ( omplexity [c.24]

Западноевропейские НПЗ отличаются высокими показателями глубины переработки (доля углубляющих процессов в 1998 г. достигла 54%, облагораживающих — 55%) [18]. Коэффициент сложности, или комгшексности, для западноевропейской нефтеперерабатывающей промышленности в [c.92]

Нефтеперерабатывающая промышленность Австралии достигла к 1.01.2001 г. суммарной мощности 42,3 млн. т/год. Средняя мощность австралийских НПЗ — 4,2 млн. т/год. По технологическому уровню близка к нефтепереработке Великобритании удельный вес четырех углубляющих процессов (каталитический крекинг, риформинг, гидрокрекинг, алкилирование) — 52,7%, гидроочистки — 44,4%, коэффициент сложности (комплексности) — 6,2. Одна из крупнейших нефтеперерабатывающих компаний Австралии ВР Australia Ltd реконструирует свой НПЗ близ Брисбейна в юго-восточной части страны. Проект поддержан правительством. [c.151]

Методы расчета гидроструйных насосов. Впервые теория гидроструйных насосов была предложена Г. Цейнером в 1863 г. [71]. Однако в связи со сложностью процессов, происходящих при смешении потоков, и взаимной передачей энергии от активного потока к пассивному до настоящего времени отсутствует общая аналитическая теория, позволяющая рассчитывать гидроструйные насосы, не обращаясь к использованию эмпирических величин. Отсутствие общей теории турбулентности, в частности, не позволяет определить длину, на которой осуществляется полное перемешивание потоков рабочей и эжектируемой жидкостей, а также значения коррективов кинетической энергии а (коэффициент Кориолиса) и количества движения д (коэффициент Буссинеска) для характерных сечений струйного насоса. Для расчета гидроструйных насосов к настоящему времени предложены методы, основанные на следующих теориях теории смешения двух потоков теории распространения струи в массе покоящейся или движущейся жидкости механике тел переменной массы. [c.29]

Модели, учитывающие неполную аккомодацию химической энергии. Как уже отмечалось в гл. 1, при определении коэффициента рекомбинации обычно предполагают полную аккомодацию химической энергии 3 = 1). Это приближение используется ввиду сложности процессов аккомодации химической энергии в процессе рекомбинации и связано с ограниченными знаниями реальной количественной информации для технических поверхностей, таких как теплозагцит-ные системы. Более современные модели гетерогенного катализа на поверхностях теплозаш,итных покрытий включают эффект частичной аккомодации химической энергии молекул, сформированных в результате рекомбинации. [c.92]

Понижение величины коэффициентов распределения Zr и Hf в ряду H2SO4— H l- HNOg, вероятно, говорит об увеличении сродства ТОА к аниону в этом ряду. Значительный интерес представляет тот факт, что в сернокислых средах в органическую фазу преимущественно переходит гафний, в азотнокислых — цирконий, а в солянокислых коэффициент разделения этих элементов невелик и в зависимости от концентрации НС1 может быть как меньше, так и больше единицы. Объясняется этот факт, очевидно, сложностью процессов комплексообразования циркония и гафния в водных фазах. [c.143]

Эксплуатационные расходы довольно легко поддаются предварительной оценке со степенью точности, соответствующей целям отсеиваюпщх испытаний на этапе поиска и открытия процесса. Труднее поддаются оценке капитальные затраты. Полезный метод оценки капитальных затрат с помощью корреляции описывают Цевник и Бьюканен [91]. Для применения этого метода необходимо подготовить упрощенную принципиальную технологическую схему процесса, включающую все функциональные элементы (а не просто ступени химической реакции), и суммировать их. Размер затрат на функциональный элемент определяется масштабом операции (обычно берется коэффициент мощности около 0,6) и коэффициентом сложности, позволяющим учитывать такие факторы, как очень [c.167]

Известны два типа подобного метода титрования — с внутренней и внешней генерацией реагента. Метод с внешней генерацией не нашел широкого применения из-за сложности процесса, а также в связи с необходимостью обеспечения химической стабильности промежуточных продуктов кулонометрической реакции. Метод с внутренней генерацией реагента заключается в получении реагента непосредственно внутри титруемого раствора путем окисления или восстановления одного из компонентов, содержащегося в сравнительно высокой копцентраини. Последнее условие необходимо для того, чтобы коэффициент полезного действия тока поддерживался равным 100% и чтобы раствор мог пропускать ток достаточно большой силы. Свифт с сотр. [46] получали бром, иод и хлор анодным окислением галогенид-иопов и титровали ими различные восстановители, например Аз", 5Ь , иодид-и-оны, таллий (I) и тногликоль. Кулонометрическое титрование проводили также при помощи железа (И) [47] и церия (IV) [48], полученных электролитическим способом. Картер [49] описывает простой и быстрый метод определения серы в нефтепродуктах путем сожжения ее до диоксида серы, который затем титруют иодом. Принцип этого метода был использован для титрования в расплавах солей, что очень трудно осуществить путем обычного прибавления титранта [50]. Железо(III), проявляющее свойства сильного окислителя в расплавленной эвтектической смеси хлоридов лития и калия при 450°С, было использовано для титрования Сг" и V". [c.305]

ТОГО циркония и чистого гафния представляет собой самостоятельный передел. Для разделения 2г и НГ предложено более 60 способов, которые можно объединить в следующие основные группы 1) дробная кристаллизация 2) дробное осаждение 3) адсорбция и ионный обмен 4) экстракция 5) селективное окисление и восстановление 6) ректификация. Из всех этих способов промышленное применение нашли дробная кристаллизация фтороцирконатов и фторогафнатов калия, экстракция роданидов циркония и гафния метилизо-бутилкетоном и экстракция нитратов трибутилфосфатом. Некоторые эффективные методы разделения (например, ионный обмен) применимы только в небольших масштабах, другие перспективные методы (например,ректификация и селективное восстановление) не вышли еще из стадии лабораторных исследований и опытной проверки. Целесообразность применения того или иного способа разделения в крупных промышленных масштабах определяется на основании сравнения основных показателей 1) коэффициента разделения (он должен быть максимальным при небольшом его значении требуется большое число ступеней разделения) 2) производительности (наиболее производительны процессы, обеспечивающие высокую концентрацию циркония и гафния в технологическом цикле, а также высокую скорость) 3) оборудования и условий его эксплуатации 4) сложности процесса (под этим понимают число требуемых химических превращений, стоимость и доступность реагентов, трудность их регенерации). Весьма важно не только сравнение процессов разделения по их показателям, но и то, как они согласуются со схемами переработки циркониевого сырья на металл и соединения [91—93]. [c.330]

Здесь аод подсчитывается по формуле (П-9). Коэффициент е , учитывающий влияние пучка, зависит от числа рядов, относительного шага труб, плотности теплового потока, давления, шероховатости поверхности, свойств хладагента. Иначе говоря, вся сложность процесса учитывается е . Имеющихся экспериментальных данных для определения вида зависимости 8 от всех определяющих его факторов недостаточно. В связи с этим в работе [97 J представлены графики е = / (г) при различных q и to для R12 и R22, полученные на основании работ [8] и [90]. По данным [90], для R22 в интервале q= 1,2-н2,6 кВт/м и = — 20ч-10 °С, 8 = 2,2-=-1,8 при десятирядном пучке, если принимать = [c.53]

Несколько сложнее процесс распада аустенита протекает в легированных сталях. Это объясняется тем, что перераспределение легирующих элементов протекает более медленно, так как коэффициент диффузии чужеродных металлических атомов в 10 —10 раз меньще, чем у углерода. Блантер [58], исходя из структурного и размерного соответствия [59], нащел, что из существующих карбидов наибольшее сходство с решеткой аустенита имеет цементит. Он предположил, что процесс распада может протекать в две стадии. Вначале реализуется диффузионное нерераспределение углерода в исходном легированном аустените и образуется промежуточная фаза цементитного типа. Изменение содержания легирующих элементов в фазах эвтек-тоида является вторичным процессом, частично накладывающимся во времени на основное превращение. Если условия эксперимента таковы, что успевает установиться равновесие, то перераспределение легирующих элементов приводит к образованию специального карбида (за счет обогащения промежуточной цементитной фазы легирующими элементами) и феррита, отвечающих по составу диаграмме состояния. Сейчас трудно установить, действительно ли образование промежуточных метастабильных карбидов цементитного типа связано с энергетической выгодой их образования в ориентированном положении относительно решетки аустенита (по сравнению со стабильными карбидами) или механизм процесса определяется одним лишь различием скоростей диффузии легирующих элементов и углерода. Вследствие сложности процесса эвтектоидного превращения в легированных сталях трудно ожидать, чтобы конечные продукты имели преимущественную ориентировку относительно исходного аустенита. Даже в простых углеродистых сталях попытки определить ориентировки продуктов превращения по отношению к решетке аустенита встречают трудности в связи с большим разбросом результатов. [c.342]

Формула (1-10) применима как для естестзенной, так и для принудительной конвекции. Вся сложность процесса скрыта в определении (Коэффициента теплоотдачи, который зависит от целого ряда факторов температур теплоотдающей и тепловоопринимающей сред, гео метри-чес ких размеров и формы стенки, физических свойств омывающей стенку среды (теплоемкости, теплопроводности, плотноспи, вязкости), а также от скорости и характера движения среды. [c.19]

Исследования кинетики сорбции иода анионитами [39, 73] показали, что нри тех концентрациях иода, какие имеются в промышленных водах (30—40 г м ), на начальной стадии, до насыщения 70% от теоретически возможного, скорость процесса определяется внешнедиффузионными факторами и только при дальнейшем насыщении существенную роль играет внутренняя диффузия. Учитывая сложность процесса, изменение свойств ионита в процессе его насыщения подом и неоднородность этих свойств по диаметру зерне, мы можем пр0Д9Л1 ть ЛИШЬ оффектиБный ксэффпдиоят диффузии, т. е. среднее его значение, вычисленное в предположении, что процесс протекает в соответствии с определенным теоретическим уравнением. Величина такого эффективного коэффициента диффузии, естественно, зависит в некоторой степени от условий и способа его определения. Для сорбции иода анионитом АВ-17 из концентрированных растворов хлорида натрия он равен (0,5 0,8)10 сл1 сек [39], по другим данным [73], он несколько выше и равен (1,18 н- 1,62)-10 см сек для АВ-17 и (1,58 [c.208]

В связи с противоречивостью данных различных авторов и сложностью процессов в распадающейся плазме в последнее время была предложена аппаратура для одновременного измерения плотности ионов, метастабильных атомов и светового излучения, состоящая из масс-спектрографа и оптического спектрографа [196]. С помощью этой аппаратуры были проведены систематические исследования распада плазмы гелия [197—198] и смеси гелия и неона [199] в послесвечении тлеющего и высокочастотного разрядов при давлении от 1 до 20 мм рт. ст. В результате этих работ было показано, что излучение спектральных линий вызвано тройной рекомбинацией иона Не" ", полос — тройной рекомбинацией иона HeJ, а спад концентраций ионов обусловлен ударно-радиационной рекомбинацией. Процесс диссоциативной рекомбинации при этом обнаружен не был. Результаты работ [200—201] также подтверждают, что основным процессом при распаде гелиевой плазмы в аналогичных условиях является ударнорадиационная рекомбинация, причем результаты с точностью до коэффициента 2 совпадают с теоретическими расчетами скорости этого процесса. Кроме того, в работе [202] экспериментально показано, что в положительном столбе разряда постоянного тока при давлении 2—20 мм рт. ст. необходимо учитывать процесс Хорнбека—Молнара Не - -Не-> HeJ+e, а в [203] указывается на влияние процесса Пен-нинга, приводящего к уменьшению измеряемого коэффициента рекомбинации (до 40%) в диапазоне N,=10 —слг и Г =250—4000° К 2Ие(2 3) -> Не(115)+Не++е. [c.71]