цилиндрические поры

В некоторых случаях, когда пустоты в зерне не могут интерпретироваться как система прямых цилиндрических пор, возникают отклонения от зависимости (УП1-261) и коэффициент становится пропорциональным е . [c.285]

Если же адсорбция пара происходит в цилиндрической поре, открытой с обоих концов, то шаровидный мениск при адсорб- [c.524]

Расчет выполняли для свободной пленки воды и.воды, заполняющей цилиндрическую пору с радиусом 7 = 0,35 нм. Поверхность цилиндра непроницаема для центров масс молекул воды, но не ограничивает вращательных степеней свободы. Исследовали также изменения свойств воды под влиянием внешней стороны цилиндра. Для этого бесконечно длинные стержни радиуса 0,45 нм располагали в шахматном порядке на расстоянии 1,3 нм между их осями. Пространство между стержнями заполняли молекулами воды, стержни непроницаемы для их центров масс. Такая система моделирует свойства мембранной фазы воды [2]. Расчеты выполняли в каноническом ансамбле при температуре 7 = 298 К. [c.122]

Из данных, приведенных в табл. 7.2, следует, что искажение сетки водородных связей значительно сильнее в цилиндрической поре по сравнению с плоской. На рис. 7.3 приведены результаты расчета локальной плотности вдоль оси цилиндра. Как видно, при плотности т) = 0,42 система разделяется на капли. Для сплошного заполнения цилиндрической поры необходимо увеличить плотность, но и при т1 = 0,54 результаты расчета указывают на сохранение пространственной неоднородности вдоль оси ци- [c.123]

Рис. 7.4. Радиальные распределения локальной плотности для воды в цилиндрической поре

На рис. 7.6, б показано распределение значений дипольного момента молекул воды в цилиндрических порах. Дипольные моменты ориентируются преимущественно параллельно оси цилиндра, так как в отличие от плоских пленок эта ось является дополнительным выделенным направлением. Этот эффект приводит к электростатическому отталкиванию между образовавшимися каплями, что усиливает тенденцию к пространственному разделению системы. [c.126]

Рис. 7.6. Распределение проекции вектора поляризации вдоль одномерной цепочки молекул воды (а) и вдоль цилиндрической поры, заполненной водой (б)

Модель непересекающихся, параллельных цилиндрических капилляров [63]. Эта модель является одной из первых предложенных исследователями моделей пористых тел. Она представляет пористое тело в виде системы цилиндрических пор. Причем радиусы цилиндрических пор неодинаковы, как и обш,ее число пор, соответствующее данному радиусу. Средний радиус, объем, число и поверхность некоторой г-й поры вычисляются по кривой распределения объема пор по их радиусам по соотношениям [c.147]

Модель цилиндрических пор переменного радиуса [65]. Согласно рассматриваемой модели, каждая пора представляется системой соосных цилиндров, имеющих различные радиусы. Причем длина Я, всех -х пор со средним радиусом Гср и объемом АР определяется по (3.5) или по (3.6) [c.148]

Модель параллельных микро- и макропор с переменными радиусами [66]. Рассматриваемая модель фактически является комбинированной моделью, объединяющей модели цилиндрических пор переменного радиуса и непересекающихся параллельных цилиндрических капилляров. Согласно модели, макро- и микро-поры предполагаются параллельными друг другу. Как макро-, так и микропоры представляют собой системы соосных цилиндров различных радиусов. Длина цилиндрических участков пор рассчитываются по соотношениям (3.5), (3.6), величина потоков в порах — по соотношениям (3.1), (3.7), в которых величина Ы2 заменяется величиной Ь. Неизвестными параметрами модели являются коэффициент извилистости т и параметры и уравнения (3.6). [c.148]

Методы оценки размеров пор основаны обычно на модели предположительно цилиндрических пор с круглым или эллиптическим сечением. Однако модель цилиндрических пор может быть принята только для изотропных мембран. Для анизотропных мембран, например широко применяемых в практике мембран из ацетатов целлюлозы, принятие такой модели недопустимо. Это обстоятельство необходимо учитывать при выборе метода определения пор мембраны. В дальнейшем под размером пор обычно будем подразумевать радиус или диаметр поры с круглым сечением, если другая форма пор не оговаривается специально. [c.93]

Построение зависимости расход — давление основано на том предположении, что толщина данной мембраны одинакова по всей ее площади, мембрана имеет цилиндрические поры, расположенные перпендикулярно к поверхности мембраны, чему в значительной степени соот- [c.104]

Для мембран с цилиндрическими порами, расположенными перпендикулярно к поверхности, /о=ео, /д = / (длина пути диффузии равна толщине мембраны) и Т1д=1. Тогда [c.107]

Рассмотрим однородную цилиндрическую пору катализатора радиусом р, длиной I, через которую идет поток диффундирующих частиц g и на стенках которой протекает реакция первого порядка (рис. Vni-7). Процесс в слое (х, х -Ь dx) такой поры описывается уравнениями баланса (см. главу II) [c.285]

Выражение (III.6) было получено Кнудсеном для пор прямой цилиндрической формы оно, однако, будет приближенно соблюдаться и для узких пор произвольной формы, если модифицировать его, воспользовавшись выражением для среднего гидравлического радиуса поры, т. е. отношения ее объема к поверхности Гр = е/а (где е — доля свободного объема пористой частицы и а — площадь поверхности пор, отнесенная к единице объема зерна). Так как гидравлический радиус цилиндрической поры равен 1/4 ее диаметра, формула (III.6) принимает вид [c.100]

Для построения распределения пор осадка по размерам проводился расчет эффективных радиусов водопроводящих цилиндрических пор на основании закона Пуазейля по уравнению [c.403]

Единичная цилиндрическая пора реакция первого порядка. [c.418]

Рассмотрим сначала единичную цилиндрическую пору, в которой протекают диффузия вещества А, реакция первого порядка [c.418]

Рис. Х1У-5. Изображение цилиндрической поры катализатора

Для установления закономерностей накопления остаточного кокса в центре частиц, определения его максимально возможной концентрации рассмотрим кинетические основы процесса выгорания кокса из пористого объема частиц. Допустим, что кокс выгорает из объема отдельной цилиндрической поры радиуса Я (рис. 33). Принимаем, что вначале внутренняя поверхность поры закоксована равномерно по всей длине. Через время т после начала регенерации часть поры до глубины Хг полностью освободилась от кокса. На участке Х —х , где происходит горение, в результате окисления расходуется кислород в точке Х2 концентрация его становится равной пулю. [c.74]

Одномерный диффузионный поток реагирующего газа в цилиндрической поре плоского зерна катализатора изображен на рис. 35. [c.56]

Для цилиндрических пор или каналов мениск имеет одинаковую кривизну во всех направлениях радиусом R, поэтому [c.114]

Когда диаметр пор намного меньше длины свободного пробега, скорость диффузии определяется частотой столкновения молекул со стенками поры. Такая диффузия называется кнудсеновской. Коэффициент кнудсеновской диффузии для зерен катализатора с цилиндрическими порами может быть вычислен по формуле [c.365]

Ввиду того, что поры в зерне расположены беспорядочно, эффективный коэффициент диффузии О всегда меньше расчетного. Для цилиндрических пор в пределе получается [c.366]

Особым видом микрофильтров являются ядерные фильтры, обладающие уникальным свойством — практически одинаковым диаметром цилиндрических пор. В основе способа получения ядерных фильтров лежат следующие явления. [c.25]

Когда известна удельная поверхность зерна Sg (в см7г), пористость Eg (доля объема зерна, приходящаяся на поры), объем пор в расчете на единицу массы зерна Vg и плотность зерна рр, можно определить средний радиус пор г. Обозначив через п число цилиндрических пор средней длины Е в зерне, масса которого равна т-р, получим следующие зависимости объем пор [c.285]

Так как при десорбции образуются только шаровидные мениски, а при адсорбции—как шаровидные, так и цилиндрические, то дссорбционную ветвь изотермы удобно использовать для определения эффективных размеров пор, т. е. размеров, эквивалентных круглым цилиндрическим порам. Каждая точка изотермы дает значения адсорбированного количества а и относительного давления пара p/p .. Умножая величину а на v (мольный объем жидкости), находят объем пор V, заполненный жидкостью, а подставляя соответствующую величину р/р в формулу Томсона (X 1 X, 15), получают эффективный радиус г, шаровидного мениска в поре. [c.526]

Пустоты между первичными частицами образуют макропоры. Каждая первичная частица состоит из более мелких вторичных частиц, пустоты между которыми образуют микропоры. Причем радиусы первичных частиц существенно больше вторичных. Параметрами модели служат пористости гранулы катализатора и первичной частицы. Перенос массы в макро- и микропорах рассчитывается с использованием соотношения (3.1). Отмечается в [67], что бидиснерсная модель более реалистична, чем модели с цилиндрическими порами. [c.149]

Здесь важно отметить, что при учете параметров и скорости реакции для ключевых компонентов следует выражать в обобщенном виде, который охватывал бы внутрикинетическую, нереходную, и внутридиффузионную области протекания реакций. Такие выражения, если их вообще удается получить, оказываются чрезвычайно громоздкими и мало пригодными для анализа и решения. Поэтому в случае сложных реакций такой подход оказывается практически неприемлемым. Другой метод рещения поставленной задачи, чпри-годный нри отсутствии внешнедиффузионного торможения, поясним на примере последовательной реакции А - -Аа- Аз и модели структуры зерна в виде прямолинейных цилиндрических пор. [c.191]

Заслуживают внимания результаты, полученные при использовании изложенной методики для определения функции распределения по размерам пор осадка. Обычно для определения характеристик структуры осадков используется индикаторная методика [41], согласно которой изменение концентрации фильтрата за некоторый интервал времени принимается пропорциональным расходу промывной жидкости b.Q через цилиндрические поры, относящиеся к фиксированному интервалу их размеров. Предполагается также, что удаление фильтрата из пор происходит в поршневом режиме, а расчет эффективного радиуса водопрово-дяпщх пор проводится с учетом времени прохождения промывной жидкости через поры данного размера. Между тем показано [30], что для цилиндрической поры при ламинарном течении промывной жидкости за рассматриваемый период времени происходит гидродинамическое удаление половины того количества фильтрата (или примеси), которое первоначально содержится в поре. После выхода из поры промывной жидкости удаление фильтрата не за- [c.402]

Отсюда для цилиндрической поры катализатора Поверхность N , / 2пг1 [c.418]

Для отличных от вышеперечисленных экспериментально получающихся значений эксп и Оуд. эксп нужно строить иные структурные модели. В случае цилиндроканальной стр.уктуры удельный объем пор определяется следующим образом. Суммарный объем пор в кубе вещества со стороной а (рис. 30), пронизанном цилиндрическими порами, составит [c.84]

Рассмотрим процесс выгорания кокса с отдельной полубеско-нечной цилиндрической поры радиуса Р (рис. 1). Принимаем, что в первоначальный момент времени внутренняя поверхность поры закоксована равномерно по всей длине. В момент времени т после начала регенерации частьпоры до глубины х полностью осво- [c.104]

ТО она заполняется целиком при определенном радиусе ме-нпска, что отвечает и определенному давлению пара. Капиллярная конденсация в этих порах также происходит обратимо. Если цилиндрическая пора тех же размеров имеет оба открытых конца (рис. III. Не), то конденсация начнется на стенках цилиндра, имеющего кривизну в два раза меньше, чем у сферы того же радиуса. Поэтому заполнение поры происходит при большем давлении пара в соответствии с соотношением [c.136]

В цилиндрической поре, открытой с обоих концов (рпс. И.З, б), при малых значениях давления на стенках поры образуется адсорбционный слой с вогнутым ци-л и ндр и чес к и м ме и иском. При дости>кеппи давлення насыщенного пара начинается капиллярная конденсация, в процессе которой толщина слоя жидкости на стенках поры увеличивается и радиус цилиндрического мениска умень-п]ается. Конденсация адсорбтива происходит при постоянном давлении, и при полном заполнении поры жидкостью на ее открытых концах образуются шаровидные мениски. При дальнейшем повышении давления происходит конденсация некоторого количества пара на поверхности шаровидного мениска, в результате чего кривизна мениска уменьшается до нуля. При десорбции процесс вначале идет обратимо, испарение происходит с поверхности шаровидного мениска возрастающей кривизны, а затем с новерх-ности шаровидного мениска Постоянного радиуса кривизны, равного радиусу цилиндрического мениска поры. В связи с этим испарение жидкости наблюдается при меньших давлениях по сравнению с конденсацией и на изотерме появляется петля капиллярного гистерезиса (рис. П.4), Капиллярный гистерезис возникает при наличии в порах следов адсорбированного воздуха, препятствующего 1юлному смачиванию стенок конденсатом, а также в связи [c.34]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология