Теплопередача в воздухоохладителях

Определить коэффициент теплопередачи воздухоохладителя с оребренной наружной поверхностью тр для охлаждения воздуха водой при следующих исходных данных [c.60]

При резкопеременных тепловых нагрузках излишек жидкости, выброшенный из нижних труб в верхние трубы каскадной части батарей, сливается по переливной трубе батареи. Такая система обеспечивает работу компрессора без влажного хода и улучшает теплопередачу воздухоохладителей. [c.40]

Такая организация работы цеха убоя скота и разделки туш и блока холодильной обработки не противоречит требованиям однофазного замораживания и позволяет дополнительно интенсифицировать теплообмен в процессе предварительного охлаждения и замораживания в результате создания высоких скоростей движения воздуха, поддержания максимальной разности температур и уменьшения влияния инея на теплопередачу воздухоохладителей. Осаждение влаги на поверхности воздухоохладителей в первые часы работы уменьшает коэ( )-фициент теплопередачи на 40—50% к — 7 -9,3 Вт/(м К)). Если в этот момент не будет проведено оттаивания инея, то продолжительность цикла холодильной обработки может увеличиться почти вдвое. Воздухоохладители туннеля предварительного охлаждения можно оттаивать от инея в период остановки цеха первичной переработки — между сменами и в перерывы на обед, т. е. практически через каждые 4 ч. [c.137]

Площадь теплопередающ-й поверхности воздухоохладителя рассчитывают по формуле (5.34), подставив в нее значение коэффициента теплопередачи воздухоохладителя. [c.125]

Принимаем, что охлаждение непосредственное. Температура кипения аммиака <о = — 5°С. Коэффициент теплопередачи воздухоохладителя к — 1 Вт/(м - К). [c.126]

Ф р о л о в Ф, А., Исследование теплопередачи воздухоохладителей для форсированных двигателей с наддувом. Труды ЦНИДИ, № 31, ГОСИНТИ, 1958. [c.452]

Рис. 110. Зависимость коэффициента теплопередачи воздухоохладителя от температурного напора (<кал = 0° С)

Рис. 111. Зависимость коэффициентов теплопередачи воздухоохладителя ВОП-112 от времени образования инея

Предельную толщину инея определяют, исходя из допустимого ухудшения теплопередачи воздухоохладителя, вызываемого осаждением инея на его теплопередающей поверхности. [c.113]

При ЭТОМ новое значение коэффициента теплоотдачи со стороны кипящего аммиака составит оз = 535 ккал/м час °С, которое по сравнению с принятым в расчете значением отличается на 4,1%. что допустимо. Тогда коэффициент теплопередачи воздухоохладителя [c.120]

Поверхность теплопередачи воздухоохладителя ВО-95, м-. . 95,0 190,0 [c.517]

Рис. I—62. Зависимость коэффициента теплопередачи воздухоохладителя с кольцами Рашига от толщины слоя колец, плотности орошения воды и массовой скорости воздуха

Коэффициент теплопередачи увеличивался с ростом температурного напора (рис. 122, б) у воздухоохладителя ВО-10 сравнительно медленно, у воздухоохладителя В0-8С быстрей, что можно объяснить большей осушающей способностью последнего. Количество влаги, оседающей на поверхности ВО-10 при температурном напоре 10°С, составляло около 70 г/ч, тогда как у В0-8С было примерно в 3,5 раза больше. На рис. 122, б показаны также коэффициенты теплопередачи воздухоохладителя площадью наружной поверхности 33,2 со степенью оребрения 23,7 и разными схемами соединения секций (линии 4, 5, 6). [c.229]

Здесь 0 — коэффициент теплопередачи воздухоохладителя [c.101]

Чтобы увеличить эффект теплопередачи в воздухоохладителе от воздуха к латунным трубкам и от них к воде, наружную поверхность трубок, омываемую воздухом, стремятся увеличить разными способами применяют трубки с оребрением в виде навитой и припаянной спирали из гофрированной ленты, в виде навитой и припаянной спирали из тонкой медной проволоки и др. [c.81]

Другим недостатком была зависимость работы нижних батарей от верхних, а эффективность работы приборов охлаждения данного этажа от плотности теплового потока. Частичное заполнение сечения труб хладагентом и разделение жидкой и паровой фаз усложняло конструкцию приборов охлаждения. Наиболее сложными в изготовлении были батареи типа каскад . В трубе создавалось только раздельное движение жидкости и пара, а, как известно, теплопередача приборов охлаждения при таком режиме течения малоинтенсивна. Коэффициент теплоотдачи от пара к внутренней поверхности трубы в 10 раз меньше, чем от жидкости к стенке трубы, и для оребренных аппаратов с плотностью теплового потока, отнесенного к внутренней поверхности труб порядка 1000 Вт/м , ребра работают с малой эффективностью. Так, для воздухоохладителей из ребристых труб с коэффициентом оребрения больше 10, разность температур по стальному ребру при его высоте 30 мм, толщине 1 мм и толщине инея в 2 мм в начале его работы в лобовой части составляет 6,4° Сив кормовой — 5,5° С. Степень эффективности ребра при скорости воздуха 7 м с, температуре кипения —33° С и температуре набегающего потока воздуха —18° С составляет всего 0,5 против 0,65—0,7 для полностью заполненных труб. Это свидетельствует о недостаточном количестве жидкости в приборах охлаждения даже при заполнении их жидкостью на 30 % сечения труб. [c.43]

Оседая на трубах, иней ухудшает теплопередачу и циркуляцию воздуха. Особенно это заметно при использовании двухрядных, пучковых и ребристых батарей и воздухоохладителей. На холодильниках снеговую шубу с батарей периодически удаляют механическим способом или методом оттаивания ее горячими парами аммиака. Последний способ получил наибольшее распространение. Механический способ является более трудоемким, особенно при наличии уплотненного инея, который образуется, когда тепловая нагрузка в камерах отводится при температурах, близких к 0°С. [c.56]

Ребристые воздухоохладители разделяются по типу оребрения поверхности. Ребра могут быть пластинчатые, спирально-навивные, спирально-накатные, отдельные насадные, литые из алюминия на цельнотянутых стальных трубах. Литые ребра имеют самое надежное сопряжением трубой и позволяют создать оптимальный профиль, обеспечивающий наибольшую эффективность теплопередачи и минимальные гидравлические сопротивления. [c.76]

В аппаратах с оребренными трубами коэффициенты теплопередачи, отнесенные к гладкой и оребренной поверхностям, отличаются в несколько раз. Это различие обусловлено как различием площадей поверхностей Р и / ви> так и изменением температуры по высоте ребра. Если эффективность ребер Е = 1 (медные накатные ребра малой высоты), расчет можно осуществлять по формуле (У.4) или (У.5). Если Е < 1 (оребренные воздухоохладители, воздушные конденсаторы), то в выражениях (У.4) и ( /.5) вместо а и ав необходимо подставлять приведенный коэффициент теплоотдачи той среды, которая омывает оребренную поверхность [c.83]

Расчеты воздухоохладителей, кроме определения поверхностей теплопередачи состоят в подборе вентилятора соответствующей производительности [c.124]

Расход холода на эксплуатационные потери (открывание дверей, освещение камер, пребывание рабочих, тепловой эквивалент работы электродвигателей для вентиляторов воздухоохладителей, рассольных насосов и др.) не поддается точному учету. С достаточной для практики точностью эксплуатационные потери принимают равными 10% от расхода холода на теплопередачу для крупных холодильников и до 20% — для холодильников средней величины [c.188]

При определении необходимой рабочей производительности компрессоров учитывают потери в трубопроводах с низкими температурами, теплопередачу в испарителях для охлаждения рассола и тепловой эквивалент работы мешалок, рассольных насосов и вентиляторов воздухоохладителей. В крупных холодильниках с непосредственным охлаждением камер эти потерн составляют около 5%, а в холодильниках с рассольным охлаждением 10—20%. [c.197]

Изменяется коэффициент теплопередачи, который для камер с температурой воздуха —1° С принимаем = 0,30 Вт/(м - К), и коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности, в связи с тем что камеры охлаждаются с помощью воздухоохладителей 0 =9 Вт/(м х ХК) [c.55]

Для воздухоохладителей с оребренной наружной поверхностью коэффициенты теплопередачи можно принять в зависимости от температуры кипения аммиака (или хладоносителя) [c.125]

Для воздухоохладителей, работающих на хладонах, при температурном напоре 0= 10°С коэффициент теплопередачи к= 2 Вт/(м -К). При увеличении температурного напора коэффициент теплопередачи увеличивается. [c.125]

Исследования, проведенные Г. Лорентценом, показали что коэффициент теплопередачи воздухоохладителя с верхней подачей при п = 1 существенно (до 30—50%) ниже, чем у воздухоохладителя с нижней подачей. У батарей с естественной циркуляцией воздуха это расхождение также имеется, хотя и не столь большое, как показали наблюдения ЛТИХП. [c.189]

Исследования, проведенные Г. Лорентценом, показали, что коэффициент теплопередачи воздухоохладителя с верхней подачей при /г = 1 существенно (до 30—50%) ниже, чем у воздухоохладителя с нижней подачей. У батарей с естественной циркуляцией воздуха это расхождение также имеется, хотя и не столь большое, как показали наблюдения ЛТИХП. Объясняется это предположительно тем, что при нижней подаче поверхность батарей в большей степени соприкасается с кипящим рабочим телом. Оказалось, что в батареях из горизонтальных труб относительно большого диаметра (опыты велись с батареями из труб внутренним диаметром 50 мм) и при нижней подаче также наблюдается разделенное движение двухфазного потока, однако с несколько большим заполнением, чем при верхней подаче. В отводах (калачах), соединяющих трубы, вид потока становится пробочным труба у отвода целиком затапливается и движущийся пар периодически перебрасывает пробки жидкости из нижележащей трубы в вышележащую. В батареях с вертикальными трубами двухфазный поток жидкости эмульсионный или пробочный и это существенно увеличивает относительное заполнение батареи по сравнению со змеевиковыми батареями. [c.200]

Рис. 108. Зависимость коэффициентов теплопередачи воздухоохладителей В0-8С и ВО-10 от температурного напора (<0= -10°С) I741

Этот вывод нельзя распространить на камеры охлаждения (температура воздуха 0°, влажность около 100%), в которых темп нарастания инея значительно интенсивнее за 7—8 час. толщина его на ребрах достигала 6,5—7 лш, а на трубах была еще больше. Это приводило к необходимости частой оттайки батарей, так кай значительно ухудшалась теплопередача воздухоохладителя и сбздавалась опасность полной закупорки ребристого пучка инеем при его дальнейшем выделении. Закупорка ребристого пучка инеем приводат к прекращению циркуляции воздуха и охлаждения камеры. Объясняется это тем, что при значительных толщинах инея, оседающего на J)eбpax и. трубах батареи, резко возрастают гидравлические солротивления воздухоохладителя. Последнее приводит к падению производительности вентилятора, в связи с чем в межреберных промежутках, около поверхности труб, создаются участки с пониженной скоростью воздуха, способствующие дальнейшему ускорению осаждения инея. [c.110]

Б белоцерковских морозилках интенсификация теплопередачи достигается повышенным коэффициентом теплопередачи воздухоохладителей (17 ккал1м час Х.), т е. в 2,8 раза больше, чем при тихом охлаждении, а также принудительной циркуляцией воздуха у поверхности охлаждаемого продукта (скорость у бёдра в этих морозилках составляла 0,6—0,8 м1сек). При этом температурный напор в воздухоохладителях был равен 11, т. е. почти в 2 раза меньше, чем у московских морозилок. Если учесть, что при понижении температуры испарения на 1° расход электроэнергии на работу холодильной установки увеличивается примерно на 4%, то для Белоцерковского мясокомбината расход электроэнергии был меньше, чем для Московского завода, на 44%. [c.166]

Оребрение поверхности грубок предназначено для увеличения поверхности теплообмена со стороны теплоносителя, имеющего меньший коэффициент теплоотдачи. Ребристые трубки чаще всего применяются в воздухо- или газонагревателях, в воздухоохладителях и сушильных установках, реакторах и т. п. Применение их оправдано в случаях нагрева воздуха или газа горячей водой или паром, а также во всех других случаях, когда один из геплоноси-телей имеет большой, а другой — очень маленький по сравнению с первым коэффициент теплоотдачи, в результате чего получаются очень низкие значения коэффициента теплопередачи к и соответственно большие размеры поверхности нагрева. [c.199]

Определить конечгсые температуры и количество передаваемой теплоты О в противоточном воздухоохладителе по следующим данным площадь поверхности теплообмена Р, м коэффициент теплопередачи К, Вт/(м -К) расход воздуха О,, кг/ч, его начальная температура °С расход охлаждающей воды кг/ч, а ее начальная температура 12, °С. [c.55]

При проектировании воздухоохладителей с большим коэффициентом оребрения (15—20) наружной поверхности и интенсивным теплообменом, скороморозильных плиточных и других аппаратов для обеспечения эффективной теплопередачи длину шланга, каналов, компоновку пучка труб или способ подсоединения плит по хладагенту необходимо выбирать, исходя из условий достижения перемежающегося и дисперсного режимов течения. Для многих аппаратов эти условия не выдерживаются, например в воздухоохладителях с короткими шлангами и параллельной раздачей хладагента или в скороморозильных аппаратах роторного типа марки УРМА. Каждая плита аппарата имеет длину канала для хладагента 20—23 м, поэтому только в [c.112]

Коэффициент теплопередачи фреоновых воздухоохладителей, отнесенный к ореб-ренной поверхности при отношении ее к внутренней, т. е. коэффициенте оребрения 10—15, составляет 15—30 ккал мНас °С. Разница температур циркулирующего воздуха и кипящего в трубах холодильного агента зависит от температуры кипения, и приблизительно равна [c.89]

Коэффициенты теплопередачи сухих рассольных воздухоохладителей приблизительно такие же, как у воздухоохладителей с кипящим внутри батарей холодильным агентом для оросительных воздухоохладителей с кольцами-цилиндриками 1500 — 1800 ккал1мНас °С, а для форсуночных 4000 — 5000 ккал/мЧас °С на 1 м поперечного сечения камеры воздухоохладителя при = 8 С. [c.192]

Расход хвлода на охлаждение и затвердевание шоколада определяют по его теплоемкости (с = 0,38-=-0,40 ккал1кг рС) и теплоте затвердевания (около 30 ккал/кг) с учетом охлаждения металлических форм и потерь на теплопередачу через внешние ограждения шкафа, инфильтрацию воздуха и тепловой эквивалент работы вентилятора воздухоохладителя. Общий расход холода на 1 кг шоколада с учетом указанных потерь составляет около 100 ккал. [c.346]

Секции из 5 вагонов имеют в каждом вагоне два холодильных агрегата производительностью по 4400 ст. ккал час, работающие на фреоне-12 (фиг. 236). В среднем вагоне часть площади отведена для дизель-генераторов, а в смежном вагоне —для 3 человек обслуживающего персонала. Конденсатор — воздушного охлаждения поверхностью 76 с вентилятором производительностью 5000 м /час. Испаритель-воздухоохладитель из оребренных труб имеет поверхность 148 с электровентилятором производительностью около 10 ООО м /час. Для удаления инея на воздухоохладителе и отопления при зимних перевозках служат электронагревательные приборы общей мощностью 8 квт. Все вагоны секции четырехосные, цельнометаллические габарита 1 В с длиной кузова 17 ж. Изоляция вагонов выполнена из пиатерма с коэффициентом теплопередачи к=0,27 ккал1мЧас °С. [c.359]

При движении воздуха поперек труб со скоростью 3—Ьм сек коэффициент теплопередачи сухого гладкотрубного воздухоохладителя к = 2Ъ—30 ккал (м -ч-град), а при движении воздуха вдоль труб j%=15—18 ккал м -ч-град). Для ребристых воздухоохладителей при скорости движения воздуха 4—5 м сек и тепловой нагрузке 100 kkuaIa /fe=I0—15 ккал (м -ч-град). [c.195]

Формулу (14.1) можно также использовать для определения необходимой площади теплопередающей поверхности у поверхностного воздухоохладителя. Если процесс охлаждения воздуха осуществляется без выпадения влаги ( сухое охлаждение по линии d= onst), то коэффициент теплопередачи равен 0,9й по табл. 14.5. [c.225]

При охлаждении воздуха с одновременным осушением на поверхности воздухоохладителя выпадает влага в виде росы. Расчет коэффициента теплопередачи поверхностного воздухоохладителя, работающего с влаговыпадением, весьма сложен. Для упрощения расчетов можно определять площадь поверхности воздухоохладителя по формуле (14.1), но при этом коэффициент теплопередачи принимать равным (1,1- 1,3)А, взятого по табл. 14.5. [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология