определении коэффициента расширения воздуха

При определении вместимости (емкости) сосуда путем взвешивания необходимо ввести три поправки 1) на изменение плотности воды в зависимости ох температуры 2) на потерю веса тела при взвешивании его в воздухе и 3) на температурный коэффициент расширения материала сосуда—обычно стекла. [c.140]

Рис. 2-75. Определение коэффициентов 2 и рз в цикле с каскадным расширением воздуха в туроодетандерах.

Форма и сочетание форм узлов газового тракта во многих случаях настолько сложны и своеобразны, что определение их сопротивления возможно лишь экспериментально — путем продувки узлов или их моделей в стационарном воздушном потоке. Если расход воздуха и потеря давления известны, задача сводится к определению Й из формул ( 1.3) и ( 1.6). Если же расход не известен, то величину сопротивления проще всего найти сопоставлением потерь давления в исследуемом узле и в эталонном сопротивлении, включенных последовательно в схему продувки. Эталонным сопротивлением служит дроссельный прибор в виде нормального сопла или диафрагмы, для которых известны проходное сечение /о, коэффициент расхода ао и коэффициент расширения врд [102]. Из равенства весовых расходов газа через дроссельный прибор и узел имеем [c.204]

Б.] Определение коэффициента расширения воздуха. [Излож. сообш . в проток, засед. РХО от 6 ноября 1875 г.]. — ЖРФХО, СПб., 1875, т. 7, в. 9, [ч. хим.], отд. 1, с. 316. [c.137]

Тепловой баланс и определение коэффициента сжижения. Как и в предыдущих циклах с расширением воздуха в детандере, холодопроизводительность <3 = А/т- + (/д = 1 — 2 + (1 — М) ( 3 — 4). Составим уравнение теплового баланса для определения количества сжижаемого воздуха X (см. рис. 15 и 16). [c.25]

Для определения коэффициента линейного расширения образец испытуемой пленки укладывают на поверхность стекла и подогревают теплым воздухом. Один конец пленки при этом закреплен в подвижном зажиме, а другой свободно лежит на поверхности стекла. Изменение длины пленки в зависимости от температуры определяют с помощью микроскопа [c.454]

Свинец—металл синевато-серого цвета с металлическим блеском, в сыром воздухе он легко окисляется, делаясь тускло-серым. В чистом состоянии свинец мягок, ковок, но мало прочен на разрыв. Вследствие своей пластичности он может протягиваться гидравлическим прессом в ленты и проволоку различных профилей. Удельный вес литого свинца 11,34, прокаткой он может быть слегка повышен. Линейный коэффициент расширения 0,0000292 на 1° С, он больше, чем для меди, железа, олова и некоторых других обычных металлов. Точка плавления чистого свинца 327° С. Одним из важных факторов при проектировании аккумулятора является удельное сопротивление свинца. В литературе приводят для него довольно различные данные, вероятно, в силу того, что свинец очень чувствителен к холодной обработке, как сгибание, ковка, прокатка. Недавние определения величины удельного сопротивления литых полос дали 0,0000212 ом-см при 20° С, или почти в 12 раз больше сопротивления меди. [c.16]

Согласно принятому методу определения удельного веса и коэффициента линейного расширения твердого пихтового бальзама его вводят в пикнометр в виде шариков. Чтобы избежать перегревания бальзама при получении из него шариков, плавление его надо проводить в специальной широкой пробирке диаметром 40 мм, высотой 160 мм, помещенной в баню, заполненную вазелиновым маслом. Температуру в баие следует держать в пределах 155—160°. При этой температуре пробирку с бальзамом выдерживают в течение 20—25 мин. до расплавления его и исчезновения пузырьков воздуха. [c.107]

После внесения соответствующих поправок были получены аналогичные качественные характеристики реального компрессора при оптимальных условиях работы. При этом давление всасываемого воздуха рассматривалось как эквивалентное постоянное значение давления, определенное по эквивалентной площади графика изотермического расширения. Все эти соотношения требуют опытной проверки и введения соответствующих поправочных коэффициентов. Эти испытания должны определить рабочие характеристики компрессора при работе с всасыванием постоянного эквивалентного давления, определяемого по выражению (23). [c.166]

Определение относительной величины потерь давления в пневматической системе насоса представляется целесообразным лишь в редких случаях, когда эти величины делаются заметными. Обычно потери давления в пневматической части насоса малы по сравнению с потерями давления в гидравлической части насоса, ими можно пренебречь. Эффективность работы сжатого воздуха при расширении, т. е. определение величины коэффициента использования потенциальной энергии в насосах первого [c.176]

Предложенные уравнения позволяют рассчитать внутренние напряжения для наиболее простых случаев, например для периода постоянной скорости сушки, когда обнаруживается линейное или параболическое распределение жидкой фазы по толщине материала. В более сложных условиях формирования необходимо учитывать наличие градиента температуры непостоянство коэффициентов линейного расширения, особенно в области температур, больших температуры стеклования полимеров зависимость этих коэффициентов от продолжительности и скорости нагрева. Для полимерных систем, формирующихся на поверхности твердых тел, например для покрытий, клеевых слоев, некоторых пленочных материалов, неравномерность распределения локальных связей по толщине пленки обусловлена не только наличием поля температур, градиента концентрации жидкой фазы, неодинаковыми глубиной и скоростью полимеризации на границе с воздухом и с подложкой, но и прочностью взаимодействия полимера с поверхностью твердых тел. Кроме того, определение характеристик, входящих в состав расчетных уравнений, выведенных для наиболее простых модельных условий, в процессе формирования полимерных систем связано со значительными трудностями. В связи с эти м широкое распространение нашли экспериментальные методы определения внутренних напряжений. [c.41]

Для определения аэродинамического сопротивления движению. .воздуха у форм с продуктом считаем, что местное сопротивление форм, состоит из сопротивления при входе воздуха в суженное сечение между формами и из сопротивления при выходе воздуха йз этого суженного сечения в пространство, не занятое формами (внезапное расширение потока) т.. е. коэффициент местного сопротивления форм [c.107]

А.] Определение коэффициента расширения воздуха при = постоянном давлении. [Излож. сообщ. в проток. 31-го засед. РФО от 4 ноября 1875 г., сдел. совм. с Н. Н. Каяндером]. — ЖРФХО, СПб., 1875, т. 7, в. 9, ч. физ., отд. 1, с. 329-327 [333]. [c.136]

Русского Химического общества от 6 марта 1875г.) 213—214 Определение коэффициента расширения воздуха. [c.19]

Об определении коэффициента расширения воздуха].(Совместно с П.П. Каян-дером). (Протокольная запись выступления Д. И. Менделеева).— ЖРФХО, 1875,. [c.222]

Для удаления капель воды деталь сушат в струе воздуха, подогретого до 50—60° С. (Нагревание способствует выходу раствора из трещин на поверхность детали и некоторому растеканию его по краям трещин, так как коэффициент расширения у масла в 20—25 раз больше, чем у металла.) После сушки поверхность посыпают слоем тонко измельченного сухого порошка силикагеля и выдерживают на воздухе. Время выдержки на воздухе зависит от характера и глубины трещин и колеблется от 1 до 30 минут. Излишек силикагеля удаляют стряхиванием или сдуванием пропитанный же раствором силикагель слипается и остается на поверхности. Применяют силикагель (ЗЮз) определенных марок в зависимости от глубины выявляемых трещин или пористости деталей. Силикагель МСМ (мелкозернистый силикагель мелкопористый) со степенью размельчения 270 меш (размер частичек менее 0,053 мм) применяют для выявления микротрещин тина шлифовочных и других микродефектов для трещин типа закалочных, усадочных и эксплуатационных используется тот лчо силикагель, но с другой степенью размельченности (200 меги, размер частичек 0,074 мм), а при комбинированном определении различных по глубине поверхностных дефектов следует применять их смесь (1 1). [c.248]

Рис. 2-75. Определение коэффициентов Рг и Рз в цикле с каскадным расширением воздуха в турОодетандерах.

Рентгеновская высокотемпературная приставка УРВТ-1500 используется для исследования фазовых переходов, определения параметров кристаллической решетки, коэффициента термического расширения и т. д. различных материалов на дифрактометрах УРС-50-ИМ и ДРОН-1 при температурах до 1500°С в вакууме и до 1200°С в воздухе или атмосфере инертного газа. Нагрев образца осуществляется электрической печью сопротивления. Приставка снабжена системой автоматического поддерживания температуры и ее измерения (точность поддерживания температуры 3°С, точность измерения 5°С). [c.104]

Несмотря на хорошее суммарное совпадение опытных и проектных значений Ьд и в результате испытаний было отмечено повышенное сопротивление со стороны продуктов сгорания при существенно пониженном сопротивлении воздушной стороны. Специальные измерения профиля листов поверхности теплообмена показали наличие недоштамповки в средней части листов. Это привело к расширению каналов со стороны воздуха и соответствующему сужению каналов со стороны продуктов сгорания, обусловленному относительным перемещением и упругой деформацией листов элемента под действием внутреннего избыточного давления. Вследствие различных величин недоштамповки проходные сечения воздухоподогревателей двух испытанных модификаций изменялись неодинаково. Со стороны воздуха сечения увеличивались на номинальном режиме соответственно на 18 и 28%, а со стороны продуктов сгорания уменьшались соответственно на 13 и 22%. В соответствии с изменением проходных сечений изменялись и действительные значения эквивалентных диаметров каналов. Расчеты, выполненные для условий опытов, показали, что степень регенерации тепла для исследованной конструкции поверхности теплообмена практически не зависит от отмеченного перераспределения проходных сечений, а относительные суммарные потери давления при этом заметно повышаются. Устранение недоштамповки листов и обеспечение номинальных проходных сечений и эквивалентных диаметров каналов позволяет понизить относительные суммарные потери давления до 4%. С учетом действительных проходных сечений и эквивалентных диаметров каналов получено хорошее согласование коэффициентов сопротивления поверхности теплообмена натурных аппаратов с коэффициентами сопротивления, определенными по результатам продувки отдельных элементов с номинальными размерами каналов, рис. 2-11, б. В связи с этим необходимо отметить, что возможность получения проектных гидродинамических характеристик воздухоподогревателя из профильных листов зависит от качества выполнения профиля листов элементов. [c.75]

Из формул (23) и (26) видно, что уравнения для несжимаемой (капельной) и для сжимаемой (газообразной) жидкостей различаются лиш ь поправочным множителем на расширение е. Если предположить 8 = 1, то формулы (23) и (26), а отсюда и коэффициенты расхода а как для капельных, так и для газообразных жидкостей становятся одинаковыми. Поэтому как для сжимаемых (пар, газ, воздух), так и для несжимае.мых (вода, масло, смола и пр.) жидкостей пользуются одним и тем же коэффициентом расхода а. Из формул (23) и (26) видно, что для определения расхода достаточно знать перепад давлений Ар и площадь сечения отверстия дроссельного органа. Коэффициенты а и е определяются из таблиц. Расчеты, относящиеся к измерению расхода жидкостей, газов и паров, долж- ны выполняться в технической системе единиц МкГС (метр, килограмм-сила, секунда). [c.182]