Удельный вес воздуха и тепла на сушку

Сравнивая значение с удельным расходом тепла д в воздушной сушилке, работающей при одинаковых начальных и конечных параметрах сушильного агента, можно установить, что удельный расход тепла на 1 кг испаренной влаги больше в газовых сушилках, чем в воздушных (< 1 я)- Однако критерием сравнения указанных сушилок должен быть не удельный расход тепла, а расход топлива на 1 кг испаренной влаги, который ниже для сушилок, работающих на топочных газах. Экономия топлива, а также меньшие капитальные затраты (в связи с отсутствием воздухонагревательных устройств) относятся к числу преимуществ сушки топочными газами по сравнению с сушкой горячим воздухом. [c.607]

Завершив построение, для точек Л и С находят на диаграмме значения Хо = и 2 [для расчета удельного расхода воздуха по уравнению (XV,24)] и для точек В я А — значения и /о, с помощью которых по уравнению (XV,26) определяют удельный расход тепла в основном калорифере. Умножив величины / и <7 на находят расходы воздуха L и тепла Q на сушку. [c.598]

Изучена распылительная сушка водных растворов хромовых квасцов подогретым воздухом при 95 и 120°. Расход тепла составил - 2700 ккал на 1 кг удаленной влаги и 3900 ккал на 1 кг сухого продукта 205. Уменьшение удельного расхода тепла возможно при использовании в качестве сушильного агента смеси воздуха с топочными газами. [c.614]

Система приведенных характеристик топлива обладает большими возможностями для обобщений, а также для упрощения и достижения высокой точности расчетов. Еще в первом издании нашей монографии [Л. 9] этот метод был посильно развит. Усовершенствованы существующие, а также заново разработаны методики целого ряда расчетов объемов воздуха и продуктов сгорания обобщенных /, диаграмм избытков воздуха и потерь тепла в парогенераторе влияния зольности топлива эксплуатационного учета качества углей водяных эквивалентов плотности дымовых газов нагрева газа в тягодутьевых машинах удельного расхода энергии на тягу и дутье разомкнутой паровой сушки углей и др. Кроме того, дополнены и обновлены табличные данные с цифровыми значениями коэффициентов для расчета объемов, состава и энтальпий продуктов сгорания различных топлив. [c.3]

Примером может служить расчет непрерывно действующей воздушной сушилки, для которой заданы количество матер .ала, поступающего в сушилку 0 кг час, его начальная влажность г % и конечная — %. По этим данным, пользуясь формулами (22-15) и (22-16), определяют количество влаги К кгЫас, испаряемое в сушилке, а также находят производительность сушилки по высушенному материалу С, = — W кг/час. Затем вычисляют удельные потери тепла в сушилке и определяют величину = ( доб + > ) — (< м + <7г + Яслп)- Далее строят процесс сушки на /—X диаграмме, как указано в 157. По диаграмме определяют удельный расход I воздуха по формуле (22-17) и удельный расход тепла д по формуле д — /(/д — / ) ккалЫг испаренной влаги. Умножая / и на находят суммарные расходы воздуха и тепла на сушку. [c.558]

Из выражения (21-18) видно, что удельный расход воздуха зависит только от разности влагосодержаний отработанного и свежего воздуха. Расход воздуха будет тем больше, чем выше его начальное влагосодержание х , которое определяется температурой и относительной влажностью воздуха. Поэтому расход воздуха, при прочих равных условиях, будет возрастать с увеличением /о и фо. Следовательно, расход воздуха на сушку в летних условиях больше, чем в зимних, и устройства для перемещения воздуха (газодувки, вентиляторы) необходимо выбирать по расходу воздуха в самый теплый месяц года. [c.744]

Для расчета сушилки с помощью /— -диаграммы необходимо знать состояние наружного воздуха — о и фо, температуру воздуха или газа перед входом в сушилку 1 и один из параметров сушильного агента на выходе из сушилки — фг или 4- После выбора всех характерных точек процесс сушки строится в /—( -диаграмме и при ее помощи определяют удельный расход сушильного агента I и удельный расход тепла в калорифере д ал- [c.297]

Другим примером может служить разработанная в Донецком политехническом институте и на Макеевском коксохимическом заводе опытно-промышленная установка для сушки обогащенных углей в аппарате с направленным перемещением взвешенного (кипящего) слоя. При испытаниях было установлено, что с повышением температуры теплоносителя на входе в сушилку влагосъем увеличивается, а удельный расход тепла уменьшается. Температура теплоносителя составляла 400—550 °С, производительность 80— 200 т угля в час при влажности 11—25%, продолжительность сушки 10—20 сек. Унос угольной мелочи не превышал 0,2—0,3% от исходного количества угля. Однако из-за малых скоростей газового потока в слое наблюдалась сегрегация частиц материала и образование застойных зон. В месте разгрузки высушенный уголь соприкасается с горячими газами, что вызывало перегревы материала. Во избежание перегревов под чугунную решетку (на части ее площади) подавался холодный воздух. Во избежание возгорания материала установка работала по замкнутому циклу в токе инертного газа. [c.31]

Процесс сушки строим по I—Х-диаграмме, затем определяем удельный расход воздуха и удельный расход тепла в калорифере (рис. 5.3). По заданным параметрам фо и находим на их пересечении точку А. В калорифере процесс нагрева воздуха проходит [c.155]

Температура отработанного воздуха составляет 85—95° С, влагосодержание 1,0—1,5 кг/кг сухого воздуха. Удельный расход тепла (по пару) при сушке углей д = 730—780 ккал/кг влаги. Интенсивность сушки наиболее удобно характеризовать условным коэффициентом теплообмена от стенки к материалу [c.268]

Расход тепла на испарение влаги при конвекционной сушке древесины. При сушке в среде влажного воздуха удельный расход тепла на испарение влаги [c.29]

В инженерной практике нет необходимости детально рассчитывать все перечисленные выше тепловые потери. Потери, имеющие незначительный удельный вес по сравнению с другими или не поддающиеся расчету, как правило, учитываются коэффициентами на неучтенные потери . К ним относятся потери тепла через неплотности, начальный прогрев ограждений, оборудования, начальный нагрев жидкости (среды). Потери тепла на нагрев добавляемого свежего воздуха при сушке учитываются при расчете тепла на испарение по формуле (2-16). [c.31]

Сепараторы воздушно-проходного типа могут применяться как при неглубокой сушке осадков до 40—50 %, так и в случаях когда требуется получение более сухого осадка. При этом температуру газов перед сепаратором можно устанавливать в пределах 200—300 °С в зависимости от требуемой степени сушки. Применение комбинированного режима сушки позволяет получать низкую влажность высушенного осадка при низких удельных расходах тепла и воздуха и высоком объемном напряжении сушилки по влаге. [c.162]

При графо-аналитическом расчете сушилки с помощью / — -диаграммы удельный расход сушильного агента / и тепла в калорифере определяют после построения процесса сушки. Для построения теоретического и действительного процессов сушки необходимо знать состояние наружного воздуха (параметры /о и фо), температуру газа на входе в сушилку /1 и один из параметров теплоносителя на выходе из сушилки /2 или фг. [c.275]

Основным преимуществом сушки инфракрасными лучами является то, что интенсивность испарения влаги по сравнению с конвективной или контактной сушкой тонких материалов может быть увеличена в несколько раз. Это объясняется тем, что терморадиационным способом можно подводить к материалу значительно большие удельные потоки тепла. Например, в первый период конвективной сушки при температуре воздуха 100°С его относительной влажности ф=5%, скорости [c.153]

Сушилка Хаземаг [107]. Сушилки такого типа могут быть использованы для высушивания пастообразных или плохосыпучих материалов. В качестве агента сушки используют нагретый воздух или топочные газы. Сушильный агент (рис. IV-10) подают в патрубок 2, материал — через окно 1. В нижней части камеры установлены два вала 3, на которые насажены била-лопатки с небольшим наклоном (для перемещения материала). При вращении валов материал разрыхляется, частично подбрасывается вверх и соприкасается при этом с агентом сушки. Для более равномерного просушивания материала в камере установлены четыре перегородки, удлиняющие путь газов. Высушенный продукт выгружается через окно 5, отработанные газы через патрубок 4 поступают на очистку в циклоны. Сушилка работает по принципу параллельного движения материала и агента сушки. Удельный расход тепла при сушке топочными газами составляет 950 ккал/кг влаги. Основной недостаток сушилки — большой износ бил, особенно при работе с агрессивными веществами и веществами, вызывающими эрозию аппаратуры, поэтому для сушки таких материалов описанные установки не применяют. [c.148]

Быстрая сушка важнее, чем уменьшение удельных расходов тепла и воздуха. [c.158]

Примером может служить расчет воздушной сушилки непрерывного действия, для которой заданы количество материала, поступающего в сушилку, Gi кг/сек, его начальная влажность Wf % и конечная влажность Шг %. По этим данным, пользуясь формулами (21-16) и (21-17), определяют количество влаги W кг сек, испаряемой в сушилке, а также находят производительность сушилки по высушенному материалу f 2 = (Gi — W) кг сек. Затем вычисляют удельные потери тепла в сушилке и определяют величину А = ( д б.-4- A) — ( + 9т + J- Далее строят процесс сушки на I — х-диаграмме, как описано на стр. 751. Определяют удельный расход t воздуха при помощи формулы (21-18) и удельный расход тепла [c.785]

Начальные параметры воздуха и фд принимаются по справочным метеорологическим данным, соответствующим данному географическому пункту. Затем по величине 1 , используя справочные таблицы свойств насыщенного водяного пара, по уравнению (Х.З) находят начальное влагосодержание воздуха Хд, поступающего в сушильную установку. Далее, выбрав наивысшую температуру сушки f, и учитывая, что х, = Х(,, по уравнению (Х.4) находят энтальпию Н, поступающего в сушилку воздуха. Затем по уравнению (Х.16) определяют величины х,, и 2, при этом одной из этих величин приходится задаваться. Обычно задаются величиной температуры уходящего воздуха 1 , используя данные о работе сушилок соответствующего назначения. При известной температуре 2 из уравнения (Х.Ш) определяют величину Хз. Если полученное влагосодержание Хз и соответствующая ему относительная влажность фз имеют желательные величины, то по уравнению (Х.Ю) определяют удельный 1 и затем полный I расходы воздуха и количество тепла, сообщаемое в калорифере [c.336]

Изображение процесса сушки на /—д -диаграмме дает возможность установить характер протекания обмена теплом и влагой, а также определить промежуточные и конечные параметры воздуха и удельные расходы воздуха и тепла. [c.666]

При решении такой задачи необходимо определить минимальную температуру в печи, при которой будет происходить полное выгорание углеводородов. Чем выше температура печи, тем больше будет удельный расход тепла на 1 кг обезвреженной воды. По литературным данным, такой температурой является температура около 1000° С. Однако это достаточно высокая температура, м она вызывает высокий удельный расход тепла. Поэтому при разработке таких установок необходимо решить вопрос о дальнейшем использовании этого тепла применительно к местным условиям, в которых будет находиться установка, например, для подогрева воздуха и воды, а также и для процесса сушки. Может возникнуть вопрос об использовании парогазовой смеси для низкотемпературной сушки, так как она имеет высокую влажность. Однако для сушки температура газов должна быть относительно низкой (300—500° С), поэтому отходящие газы необходимо разбавлять холодным воздухом, что значительно снизит степень насьпцення смеси влагой. [c.122]

При сухом способе сушка сырья производится в процесс-е приготовления шихты перед измельчением или в процессе измельчения в дробилках или мельницах с одновременной сушкой. При мокром способе производства шлам перемещается гидротранспортом — самотеком или с помощью центробежных насосов, при сухом же способе применяют пневмотранспорт, шнеки и элеваторы, что повышает загрязнение пылью воздуха в цехах и на территории завода и требует установки дополнительного оборудования для обеспыливания аспирационкого воздуха. Текучесть шлама, обеспечивающая его гидротранспорт, достигается при влажности 34—42%. Глина (20% в шихте) имеет влажность 20—25%, известняк (80% в шихте), имеет влажность 5—8%, мел содержит до 20—25 /о воды. Сырьевая смесь будет иметь влажность при использовании известняка и глины 10—12% и при использовании мела и глины — 20— 25%. Следовательно, при приготовлении сырьевого шлама необходимо дополнительно вводить от 50 до 30% воды. В результате удельный расход тепла на обжиг при сухом способе составляет 2900—3750 кДж/кг клинкера, а при мокром — в 2—3 раза больше. В целом при сухом спо собе необходимо затратить 3100—4400. кДж на 1 кг клинкера против 5440 кДж при мокром способе. Экономия тепла при сухом способе производства составляет 1650— 2900 кДж/кг клинкера. [c.133]

Одна из самых больших технологических линий с печами Ле-поль состоит из вращающейся печи 6/5,6X90 м и трехкамерной конвейерной решетки шириной 5,6 и длиной 61,7 м. Брикеты готовятся по полумокрому методу шлам фильтруют в фильтр-прессах до влажности 21,7%, а затем корж формуют в цилиндры размером 17X20 мм на дырчатых вальцах. Высота слоя гранул на решетке 240—280 мм. Для уменьшения количества щелочей в материале около 7 % газов с температурой 1373 К отводится из кальцинатора (система байпаса), смешивается с воздухом для охлаждений, обеспыливается в специальном фильтре и с температурой порядка 693 К вновь подается в III камеру кальцинатора для сушки сы- -рых цилиндров. Производительность печи составляет 3300 т/сут при удельном расходе тепла 3750—3800 кДж/кг и расходе электроэнергии 83 МДж/т клинкера. Если гранулы готовятся по полусухому способу с влажностью 12%, то удельный расход тепла составляет 3000—3350 кДж/кг при весьма низком расходе электроэнергии. [c.280]

I — удельный расход воздуха на сушку в кг1кг влаги. Исходя, из уравнения теплового баланса можно определить удельный расход тепла в калорифере [c.293]

Процесс сушки и декарбонизации пасты протекал очень интенсивно и зависел от скорости подвода тепла в слой. При температурах слоя >306 С наблюдались искры и агломерация частиц. Один из устойчивых и экономичных режимов характеризуется следующими параметрами скорость воздуха в сечении аппарата 0,75—1 м1сек, высота кипящего слоя 180—220 мм, сопротивление слоя 70—135 мм вод. ст., температура воздуха на входе в слой 500° С, температура слоя 270—260° С, исходная влажность пасты 29,5%, удельный расход теплоносителя 7,06—8,7 кг/кг влаги, удельный расход тепла 4170—5180 кдж/кг влаги, напряжецие зеркала слоя по влаге 420—453 кг1 м -ч), напряжение объема аппарата по влаге 420—453 кг м ч). Полученный продукт содержал 74—68% РегОз и 11—12% СОг. Установлены зависимости состава продукта от температуры слоя, напряжения слоя по влаге от перепада температур на входе и выходе из слоя. [c.116]

Процесс сушки строим в /-Х-диа-грамме, затем определяем удельный расход воздуха и удельный расход тепла в калорифере (рис. 6.3). По заданным параметрам атмосферного воздуха фо и /о находим на пересечении их точку А. В калорифере процесс нагрева воздуха проходит при постоянном вла-госодержании. Проведя через точку А вертикальную линию постоянных влагосодержаний до пересечения с линией температуры 1 ( 1—температура воздуха на входе в сушилку, ра(вна температуре сушки данного материала), получим точку В. Линия АВ характеризует процесс нагрева воздуха в калорифере. Затем проводим из точки В линию постоянных теплосодержаний и заданный параметр воздуха на выходе из сушилки (например, фг) и находим точку пересечения С. Линия ВС характеризует процесс сушки в теоретической сушилке. [c.199]

Конденсация паров бензина охлаждением. Этот процесс может осуществляться непосредственно в макательном аппарате (рис. 7). Внутри такого аппарата 1 с одной стороны вмонтированы элементы 2, охлаждаемые водопроводной водой или рассолом, а с другой—элементы 3, обогреваемые горячей водой. Благодаря разности температур этих элементов создаются условия для циркуляции (от элементов обогреваемых к элементам охлаждаемым) смеси паров бензина с воздухом (вследствие различного удельного веса теплой и холодной смеси паров бензина с воздухом). При этом пары бензина (испаряющиеся в процессе сушки изделий) приходят в соприкосновение с охлаждаемыми элементами и конденсируются. Получаемый бензин стекает из желоба 4 в водоотдели- [c.45]

Этот способ, именуемый часто методом Флейснера [58, 64], заключается в следующем. Влажный материал загружают в автоклав, куда подают перегретый пар давлением до 25—30 am. В течение некоторого времени материал прогревается, а затем производится с определенной скоростью сброс давления. Отработанный пар после отделения конденсата используют для предварительного нагрева материала. Далее после выпуска конденсата материал продувают нагретым воздухом и выгружают из автоклава. При сбросе давления происходит интенсивная сушка за счет самовскипания и частичного механического выноса влаги, так как в теле создается нерелаксируемое избыточное давление. Удельный расход тепла по пару составляет 350—400 ккал/кг влаги, т. е. меньше теоретической величины. Последнее объясняется тем, что влага частично удаляется механическим путем, причем в основном в результате вытекания ее из макрокапилляров во время прогрева материала (с повышением температуры вязкость и поверхностное натяжение воды уменьшаются, и влага вытекает из макрокапилляров). Опыты ВТИ показали, что при одном и том же давлении и температуре пара конечная влажность материала после сброса давления остается постоянной независимо от начальной влажности). Опыты на типичном коллоидном теле (мясо) показали, что механического удаления воды не происходит. Это полностью согласуется с ранее описанным механизмом сушки со сбросом давления. [c.300]

Достоинствами сушки материалов в кипящем слое яв ляются высокая интенсивность сушки (сотни килограммов влаги на 1 объема сушилки в час) почти одинаковая и сравнительно легко регулируемая температура высушиваемого материала в слое возможность регулирования времени пребывания материала в сушилке. Недостатками являются большие расходы электроэнергии для создания значительных давлений (300—500 мм вод. ст.), необходимых для кипения слоя, а также измельчение частиц материала в сушилке. Время пребывания материала в сушилках с кипящим слоем обычно определяется несколькими минутами. При сушке пшеницы с начальной влажности 25,5% до конечной 18,1% в кипящем слое горячим воздухом 1 = = 110° С температура его на выходе составляла 2 = 52° С, а температура слоя дм = 55°С при высоте кипящего слоя Я=370 мм. Продолжительность сушки т=11 мин. Удельный расход тепла =1 100 ккал1кг влаги, воздуха /=50,3 кг1кг влаги. Потеря давления воздуха, нроходя-ш,его через кипящий слой, составляла 300 мм вод. ст. и через решетку 75 мм вод. ст. [c.133]

На диаграмме Н—х процесс теоретической сушки представляется прямой Я = onst, идущей из точки В (см. рис. Х-б) направо вниз, в сторону больших влагосодержаний воздуха. Заканчивается эта линия в точке С на изотерме или на линии фз в зависимости от заданного параметра уходящего из сушилки воздуха. Абсцисса точки С определяет влагосодержание уходящего воздуха х . Зная х и Xq, по уравнению (Х.Ю) определяют удельный расход воздуха I, его расход I = ]W и количество подводимого в к 1Лорифер тепла = (я, -Я . Все используемые при [c.341]

Заметим, что при ср = onst удельный расход воздуха и расход тепла больше при сушке в третьем случае (А < 0), чем во втором (А > 0), так как ( 2 — о) < № —или Di < D. [c.657]

Действительный процесс сушки изобразится ломаной линией AMiBi i при сохранении заданного значения или линией АМ ВуС при сохранении заданной температуры Направление линии By i определяется, как известно, отрезком Ее = ef (A/m). Для первого из рассматриваемых вариантов величина п сохраняет то же значение, что и в идеальном процессе, а для второго варианта til = AMJM i, т. е. несколько больше. Удельные расходы свежего воздуха и тепла выразятся так [c.661]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология