Топка пылеугольная

Фиг. 16-13. Схема ходов котла фирмы Бабкок с трехкамерной пылеугольной топкой (открытыми газоходами) с жидким шлакоудалением.

Фиг. 16-2. Пылеугольные топки с и-образным и Ь-образным факелами.

Рис. 7.7. Пакет коллекторов для трубных пучков котла с пылеугольной топкой. К каждому коллектору присоединено два ряда труб.

Рис. 9-1. Характер движения газов в пылеугольных топках а — с [/-образным факелом б — с Ь — образным факелом I — первичный II — вторичный воздух

Фиг. 19-46. Выгорание пылеугольного факела в топке парового котла (Чернышев).

Первый отечественный прибор для непрерывного измерения СОЧ-Нг в дымовых газах типа ГЭД-49 не получил распространения в энергетике и был снят с производства, а единичные экземпляры этого прибора, установленные на отдельных котлах, были демонтированы. Шкала этих приборов О—5% СО (до 16% з) при измерении малых концентраций химического недожога не обеспечивала необходимую точность отсчета, а градуировочная погрешность их составляла 0,5% СО, т.е. 1,6% <7з. При разработке прибора была принята завышенная плотность тока, проходящего через плечевые элементы, что способствовало частому выходу их из строя. Неудовлетворительная работа газоочистительных устройств приводила к заносу плечевых элементов сернистыми соединениями и сажистыми частицами, что также снижало срок их службы. Наблюдалась зависимость показаний прибора от температуры воздуха, заполняющего камеру сравнения, от состава дымовых газов и от других факторов. Наиболее же веской причиной отказа от газоанализатора ГЭД-49 была преждевременность их появления, так как в то время мазут в большинстве случаев сжигался в топках пылеугольных котлов с коэффициентом избытка воздуха 1,15 — 1,3. В этих условиях почти полностью исключалась возможность появления значительного химического недожога, а следовательно, не было необходимости в контроле за работой котлов стационарными приборами. Бесспорно, что совпадение выпуска газоанализаторов с началом перехода к сжиганию сернистых мазутов с малыми избытками воздуха 60 [c.260]

Система топки................. пылеугольная [c.296]

В пылеугольных топках наблюдается сильная аэродинамическая и тепловая неоднородности вблизи горелок (рис. 9-1). Конструкция горелочного устройства, размещение горелок в топочной камере, характер движения газов оказывают самое существенное влияние на [c.200]

Однако иногда приходится использовать разветвляющиеся трубопроводы. Наиболее известным примером этого, может служить система распределенной подачи топлива к отдельным пылеугольным топкам [43]. Обычно причиной снижения эффективности сгорания являются отклонения расхода подаваемого топлива от требуемого уровня. Хотя проектные решения, позволяющие избежать такого изменения расхода топлива, широко известны, не имея достаточного опыта, можно легко допустить ошибки. Барт [68] рассмотрел подобные вопросы и указал на другие исследования в этом направлении. [c.196]

Сжигание природного газа в пылеугольных топках/ [c.288]

Применяемые форсировки и объемные теплонапряжения в котельных пылеугольных топках [c.196]

На фиг. 19-4 показан ход выгорания углерода по длине пылеугольного факела в топке одного из станционных котлов по данным Чернышева [Л. 11]. Кривые для двух режимов, отличавшихся средними итоговыми избытками воздуха (СОг =17,2 С02=16,2% перед пароперегревателем), подсчитаны по данным газового анализа по разработанному нами методу [Л. 10]. Котел работал на антрацитовой пыли. Исследование показало, что заметное выгорание продолжается еще в зоне расположения первого конвективного пучка и в пространстве между этим пучком и пароперегревателем. [c.199]

Из рассмотренных данных следует, что в малонапряженных топках пылеугольных котлов, переведенных на сжигание жидкого топлива, при встречном или угловом расположении горелок как конструкции Ф. А. Липинского, так и конструкции ХФЦКБ — ВТИ в равной степени обеспечивается высокоэкономичное сжигание мазута с малыми избытками воздуха. [c.189]

В общем случае расход мазута в пылеугольных котлах на подсветку факела определяется дефицитом теплоты, обусловленным низким качеством топлива, либо производительностью пылесистемы. Для определения расхода мазута, необходимого для восполнения дефицита теплоты в топке пылеугольного котла, может быть использована приближенная формула [c.132]

Развитие теплоэнергетики после Великой Отечественной ВОЙНЫ характеризуется исключительно быстрым ростом единичной производительности парогенераторов, 9 возросшей за это время с 200—250 т ч до 2 000 т ч и выше. В ближайшие годы ожидается дальнейшее увеличение мощности блоков ДО 1 500—2 000 Мзт с соответствующим ростом паропроизводительности котлоагрегатов до 5 000—6 000 г/ч. При проектировании и эксплуатации таких сверхмощных парогенераторов возникают большие трудности как с размещением под ними обычных топочных устройств с многочисленными пылеугольными илн газомазутными горелками, так и с контролем и регулированием разветвленных топливовоздушных потоков. Особые трудности возникают в эксплуатации при необходимости поддержания предельно низкого избытка воздуха в топке, без чего невозможно сжигание высокосернистых мазутов без значительных заносов и коррозии конвективных поверхпостей нагрева котлоагре-гатоБ, [c.4]

К моменту перевода на газ котельных установок уже имелся некоторый опыт сжигания природного газа в качестве буферного топлива в топках пылеугольных котлов (перевод па газ станций систем Мосэнерго, Саратовэиерго и др.). На этих станциях переводили на газ в основном котлы, оборудованные пылеугольными тлфбулептными илп щелевыми горелками. [c.331]

Даются расчетные значения механического недожога (кривые 3). Как видно, расчет и опыт согласуются между собой. Обращает на себя внимание резкое выгорание топлива и кислорода в начале факела. Это связано с быстрым выгоранием мелких частиц топлива (и летучих). Из-за выгорания мелких частиц пыль в начале факела угрубляется. Большое расходование кислорода в начале факела приводит к тому, что крупным частицам, определяющим механический недожог, приходится гореть в обедненной кислородом атмосфере (и вдобавок, в области понижающейся температуры). Это затягивает горение. Расчеты показывают, что для уменьшения механического недожога в два раза время горения пыли нужно увеличить по крайней мере в полтора раза. Таким образом, трудно уменьшить механический недожог увеличением размеров топочной камеры или понижением теплового напряжения топочного объема. Для ликвидации указанного органического недостатка прямоточного пылеугольного факела необходим переход к процессу с многократной циркуляцией топливных частиц, т. е. к процессу с многократным возращением крупных частиц в корень факела. Примером такого рода топки может служить известная вихревая топка А. А. Шершнева для торфа и бурых углей (рис. 9-15). В. В. Померанцевым и Н. В. Головановым была предложена схема топки с более четкой реализацией рассматриваемого принципа (рис. 9-16). При резком развороте газов на выходе из топки несгоревшие крупные частицы должны по инерции выпадать из ухо- [c.217]

Приведенные данные позволяют понять физические особенности горения жидкого топлива и проводить расчеты горения и испарения капель жидкого топлива. Все это необходимо для рационального проектирования топочных устройств, для их наладки и выбора оптимальных режимов работы. Подробные расчеты выгорания факела капель жидкого топлива в камерах сгорания и топках, аналогичные расчету пылеугольного факела, провести достаточно трудно из-за сложной неодномерной аэродинамики процесса. Большей частью сжигание распыленного жидкого топлива проводится в закрученном потоке воздуха. Примером может служить регистровая камера сгорания, схематически представленная на рис, 11-5, Форсунка помещается в голове конусной части жаровой трубы в центре закручивающего воздух лопаточного регистра , Закрученный в регистре первичный воздух (составляющий до 30—40% необходимого для сгорания воздуха) помогает разбросу капель по периферии и, главное, создает обратный ток горячих газов из пламени к форсунке. После первоначального воспламенения (искрой, дежурным факелом и т. п,) в дальнейшем воспламенение поддерживается за счет горячего обратного тока. Необходимый для горения воздух поступает кроме регистра через отверстия на конусной и цилиндрической частях [c.253]

Для перевода на газ котлов, оборудованных вихревыми пылеугольными горелками типа ОРГРЭС-ТКЗ с конусом-рассекателем, инж. И. П. Гержоем была предложена конструкция пылегазовой горелки Л. 28] с газовым соплом в виде конуса-рассекателя (рис. 2-5). Выход газа в топку осуществлен через косые щели, расположенные под углом 45° к оси горелки. Расчетные параметры горелки следующие производительность 4 200 м 1ч, скорость истечения газа пз щелей 29,5 м1сек, скорость воздуха 28,5 м1сек. Эти горелки были установлены на трехбарабанном котле ЛМЗ паропроизводительностью 180 г/ч, работающем с теплонапряжением топочного объема 140-103 ккал м -ч). Недостатком горелок этого 3 35 [c.35]

Характерными представителями горелок этого типа являются пылегазовые многосопловые горелки конструкции ТКЗ, установленные на прямоточном котле 67-2-СП. Топочная камера этого котла, предназначенная для сжигания антрацитового штыба в пылевидном состоянии с жидким шлакоуда-лением, полностью экранирована. На боковых стенах топки экранные трубы разведены вокруг амбразур щелевых пылеугольных горелок БПК-ОРГРЭС, расположенных в один ряд (по четыре с каждой стороны). Для устойчивости горения антрацитового штыба и выхо-Рис, 2-6. Коиус- да жидкого шлака под котла утеплен рассекатель пыле- ц на стенах топки установлен зажи- [c.36]

Для сжигания газа в амбразуру основных пылеугольных горелок встроены газовые горелки (рис. 2-7), представляющие собой квадратные рамки, сваренные из труб диаметром 114X5,5 мм. Каждая такая рамка имеет по два подвода газа из труб того же диаметра. На стороне рамки, обращенной к топке, расположены 162 сопла из труб диаметром 15X2,5 мм, изготовленных из не- [c.37]

Применение горелок конструкции Ф. А. Липинского на типовом газомазутном котле ТГМ-84 не привело к положительному результату. Из-за наличия двусветного экрана и малого расстояния между задней стеной топки и конвективной шахтой горелки на этом котле не удалось разместить так, как на ранее испытанных пылеугольных. В процессе монтажа котла ТГМ-84 (420 т/ч, 140 кГ/см , 570° С, 175-103 кхал1м -ч) на Стерлитамакской ТЭЦ 18 заводских газомазутных горелок были заменены б горелками конструкции Ф. А. Липинского (рис. 4-16). Горелки были установлены симметрично на фронтовых стенах обеих полутонок треугольниками вверх . При этом 4 нижние горелки (отметка 8,5 м) производительностью 7—8 т/ч должны были обеспечи- [c.189]

В СССР с избытками воздуха на выходе из топки 2—3% с относительно низкой скоростью коррозии и небольшим загрязнением поверхностей нагрева в течение нескольких лет работают все котлы Уфимской ТЭЦ № 3, часть котлов Стерлитамакской ТЭЦ, Уфимских ТЭЦ № 4 и 2, Омской ТЭЦ № 3 и ряда других электростанций. Наиболее полные исследования низкотемпературной коррозии при сжигании высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха были проведены на специализированном газомазутном котле ТГМ-151 (Ново-Рязанская ТЭЦ) (Л. 6-7, 6-21] и на пылеугольном котле ТП-230-2М с двумя мощными горелками Ф. А. Липинского, переведенном на сжигании высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха (Уфимская ТЭЦ №3). [c.399]

Для двух котельных агрегатов ТГМ-84, топки которых разделены двухсветными экранами, была запроектирована схема с индивидуальными регуляторами нагрузки по полутонкам (рис. 7-3). Регуляторы нагрузки котла работают независимо друг от друга, и каждый из них получает командный импульс от ЭКП и по расходу мазута на свою полутопку. Проверка такой схемы, являющейся типовой для пылеугольных котлов с частыми внутренними возмущениями ио полутоикам, не подтвердила целесообразности ее применения для газомазутных котлов, так как, не улучшая качества регулирования, она усложняет схему газо-мазутопроводов, увеличивает количество аппаратуры контроля, запорной, регулирования и т. д. [c.429]

Фиг. 19-36. Выгорание пылеугольного факела в лабораторной топке (Чукин).

Влияние пульсаций расхода газа. Причиной снижения эффективности сепарации могут быть также пульсации расхода несущей среды, вызванные внешними источниками. Сушильный агент в пылесистемы котлоагрегатов подается, как правило, вентиляторами, связанными аэродинамически с другими потребителями (пылеугольные и сбросные горелки, пыле-проводы). Поэтому пульсации давления в топке и пыле-проводах в той или иной степени передаются на поток, проходящий через пылесистему, в частности через сепаратор пыли. В общем случае скорость потока изменяется во времени Г [c.148]

О. Р о 3 а л ь. Сжигание мазута, сб. Энергетика за рубежом. Пылеугольные и мазутные топки , Госэнергоиздат, Г961. [c.369]

Это обстоятельство должно практически погашать влияние конвекции (иначе говоря, степени турбулентности потока) на скорость молярной диффузии реагирующего газа к поверхности пылинок и в этО М отношении неблагоприятно сказываться на скорости их сгорания. Этим обычно склонны объяснять низкие удельные теплонапряжения, свойственные современным пылеугольным топкам (0,1 н-0,3 млн. ккал1м час). На самом же деле в этом осо- [c.145]

Исследования показывают, что чем тоньше пыль, тем позднее наступает переход процесса в диффузионную область [Л. 11]. Если для частиц кусковото топлива этот переход имеет место уже при 1 100 -4- 1 200°, то для пылинок в сотни и десятки микронов он затягивается до 1 800 2 200°. Это показывает, что в пылеугольных топках процесс протекает во всяком случае в промежуточной области и что причиной известного торможения процесса является не столько отставание скорости диффузии, сколько сама кинетика реакций. К сожалению, пока еще нет отчетливых количественных данных о степени интенсивности диффузии газа к поверхности взвешенных частиц. [c.145]

Параллельные активные зоны горения пыли возникают по поперечному сечению потока (то Почного пространства) в зависимости от его конфигурации, типа и распределения горелок по фронту топки. Почти во всех пылеугольных топках, применяемых в современной практике, параллельно активным факельным потокам движутся значительные потоки избыточного воздуха или пылевоздушной смеси столь пони-жекной концентрации и температуры, что они становятся только оболочкой факельного процесса, почти не принимая в нем никакого участия. [c.163]

На фиг. 16-2,а представлена схема известной пылеугольной топки с и-образным факелом. Эта тоока появилась и получила распространение еще на заре развития пылесожигания. В американской практике она часто встречается и в настоящее время. У нас ее довольно скоро вытеснила топка второго типа (фиг. [c.164]

Как показывает исследование аэродинамической работы камеры такой топки [Л. 37], вихрь, заполняющий воронку и часть топочного объема, создает повышенное давление в нижней части этой камеры, что приводит, во-пер-зых, к отжатию основиого первичного потока в верхнюю часть топочного пр Остранства, а во-вторых, — к прорыву струй этого вихря по бокам основного потока к выходу в дымоходы (фиг. 16-96). По всей видимости, коэффициент использования сечения топочной камеры в этом случае еще ниже, чем в обычных пылеугольных топках. Если стремиться к расширению основного потока, то, как показывает то же исследование, это становится возмож ным при переходе от единичного толстого устья к амбразуре с многорядными щелями, что достигает- [c.170]

Такой двухступенчатой организации пылеугольного очага горения соответствует, например, схема пылеугольной топки для сжигания антрацитовой пыли, разработанная Лебедевым и Клячко [Л. 38]. По этой схеме первичная пы-ле-воздушная смесь подается угловыми форсун -ками в сердцевину топки в нижней части топочного пространства без обычного тангенциального подвода во избежание нз блюдаемого-при нем переохлаждения наиболее крупных частиц тощей пыли за счет периферийного движения около холодных экранных труб. Предполагается, что встречный удар направленных по диагонали струй первичного воздуха обеспечит возникновение более иятенсивной и устойчивой зоны воспламенения и начального горения пылеугольного факела. [c.172]

Фиг. 19-1. Температурные зоны пылеугольной топки (Наджаров-Барштейн).

Фиг. 16-15. Дпухступенчатый очаг горения пылеугольной топки по схеме Лебедева-Клячко.

В последних модификациях топка Шершнева работает на горячем воздухе и практически полностью экранирована. Она не имеет подвижных механических деталей, проста в сооружении, легко монтируется под современные котлы. В эксплоатации легко управляема в достаточно широких пределах форсировок. При общей тенденции к развитию эк ранных поверхностей нагрева ее принципиальный недостаток — малое удельное тепловыделение на единицу объема — не играет существенной роли так же, как это имеет место и в чисто факельных, пылеугольных топочных устройствах. [c.179]

В приведенных вариантах циклонных топок камеры работают по принципу ловушки , не давая возможности крупным кусочкам топлива покинуть циклонную камеру (обратные вихри или суженные горловины). Постепенно при циркуляции по циклонной камере частицы топлива под воздействием механических и термических факторов размельчаются до пылеобразного состояния, и, выгорая, дают хорошо выжженную шлаковую пыль, которая как и в пылеугольных топках удаляется сухим апособом через дымоходы. Однако с войственные циклонным камерам весьма высокие напряжения (от 2 до 5 млн. ктл м час и выше) позволяют в соот-ветствующи х случаях осуществить весьма эффективное жидкое шлакоудаление при улавливании значительной доли от всей золы топлива (каменные угли, сухие бурые угли, сухой фрезторф и др.). Впервые мысль о сознательном улавливании жидкого шлака за счет центробежного эффекта в пылеугольном процессе была осуществлена в проектах пылеугольных топок Ковригина [Л. 44]2. Эта же мысль лежит в основе испытанного лабораторного устройства Рамзина-Маршака [Л. 45]. [c.180]

Несколько лучшие условия для вторичного смесеобразования должны возникать при пылеугольных топках с жидким шлакоудалением, если они снабжены улавливающими футерованными (шиповыми) экранами, разведенными в горловине, разделяющей топочный объем на шлаковую камеру и камеры охлаждения или дожигания, так как получающаяся при этом экранная решетка является одновременно и некоторым источником местной, вторичной турбулизации газовоздушного потока. В этом случае практикуемое значительное развитие дополнительных объемов вызывается не столько желанием завершить топочный П роцесс, сколько стремлением добиться за счет лучистого теплообмена возникновения зоны вязких шлаков еще в пределах дополнительного объема, т. е. раньше, 11ем газовый поток успеет дойти до первого конеективиого пучка котельного агрегата. [c.196]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология