Коэффициент шаровой насадкой

Коэффициент сопротивления беспорядочных насадок, в которых пустоты распределены равномерно по всем направлениям (шары, седлообразная насадка), рекомендуется [3] рассчитывать по двучленному уравнению [c.108]

Добавим, что в присутствии неподвижной насадки (шары, седла Берля, кольца Рашига) псевдоожиженные системы характеризуются более низкими коэффициентами теплоотдачи к поверхности Это, конечно, вызвано торможением псевдоожиженных мелких частиц элементами неподвижной насадки. [c.540]

Иногда при анализе движения газа через насадку исходят из диаметра эквивалентного шара о. т. е. шара, имеющего такой же объем, что и данное тело. Отличие в форме учитывается коэффициентом формы (сферичностью) Ф, равным отношению поверхности эквивалентного шара к поверхности тела Таким образом, для насадочного тела объемом имеем [c.395]

Было установлено, что местный коэффициент теплоотдачи изменяется от одной точки к другой вокруг шара в насадке из сферических тел наименьшие значения имеют место в точках, где шары касаются друг друга. Однако минимальное значение не равно нулю в точке контакта, а составляет около 40% среднего значения [18] — значительно больше того, что можно было бы ожи [c.204]

Структура зернистого слоя у стенки цилиндра из элементов различной формы была исследована в работе Робли и Бэрда [44]. Они определяли значения е по узким кольцевым сечениям внутри зернистого слоя. Для этого в цилиндрическую трубу засыпали зерна из пробки, дерева, графита. В цилиндр с насадкой заливали расплавленный парафин. После застывания последнего из трубы вынимали керн, который рассекали на диски, разрезаемые на кольца или обтачиваемые на токарном станке. В каждом кольцевом сечении определяли объем, залитый парафином, и локальную величину коэффициента пористости блок- Результаты замеров для слоя из шаров приведены на рис. I. 9. На оси ординат здесь отложены величины Елок, на оси абсцисс — расстояния от стенки аппарата, выраженные в числе диаметров шаров — элементов слоя. [c.20]

Рис. V. 24. Сравнение рассчитанных по уравнению (V. 83) и экспериментальных коэффициентов теплопередачи к трубам с насадкой из стеклянных шаров при продувке воздуха и разных отношениях

В работе [46] исследовалось продольное перемешивание в барботажных насадочных колоннах как по сплошной, так и по дисперсной фазам. Опыты проводились в лабораторных колоннах диаметром 0,14 0,15 0,19 и 0,30 м с высотой слоя насадки 3 м. В качестве насадки использовались шары, цилиндры и кольца Рашига с диаметрами порядка 1—2 см. Жидкость (сплошная фаза) и газ (дисперсная фаза) подавались прямотоком. Измерение коэффициента продольного перемешивания осуществлялось импульсным методом. Отбор проб при вводе трассера проводился в трех точках по высоте колонны. Расчетные значения были при этом идентичными. Полученные авторам экспериментальные данные описываются уравнениями [c.178]

Критериальная зависимость (26), как было указано выше, описывает процесс теплообмена в насадках определенного типа, которые могут отличаться друг от друга только размером элементов, но должны иметь одну и ту же форму и одинаковый вид поверхности (одинаковую шероховатость). Так, например для стальных шаров, базальтовой кусковой насадки, колец Рашига и каждого другого типа насадки должна существовать своя зависимость типа (26). С введением же коэффициента В выражение (30) с достаточной точностью должно описывать процесс теплоотдачи в насадках различных типов. [c.52]

Очевидно также, что влияние Лз на Хэ не может быть учтено коэффициентом S, поскольку при вынужденной конвекции можно пренебречь передачей тепла путем теплопроводности зерен. Анализ значений В в уравнении (4), с учетом, что в случае стеклянных шаров В = 0,076, таблеток катализатора— В = 0,П4 и колец Рашига — В = 0,15, дает основание полагать, что при помощи этого коэффициента учитывается влияние на Яэ формы насадки. [c.145]

Метод решения этой задачи был предложен Ранцом [131]. Хотя частицы в слое могут быть не шарообразными, анализ, проведенный для потока в слое упорядоченной шаровой насадки, дает хорошее приближение к действительному коэффициенту теплоотдачи. Предполагается, что шары в насадке находятся в наиболее плотной упаковке, называемой ромбоэдрической. [c.359]

При изучении радиального переноса тепла обнаружено , что эффективная теплопроводность в полупсевдоожиженном слое примерно в 75 раз выше, нежели в неподвижном. При этом рассматриваемая теплопроводность повышается с ростом размера элементов насадки и уменьшением размера псевдоожиженных частиц это является, очевидно, следствием увеличения просветов между элементами непсевдоожиженной насадки, что способствует более интенсивному движению твердых частиц. Коэффициент теплоотдачи к стенкам аппарата при повышении скорости ожижающего агента проходит через максимум. Оказалось, что играет роль форма элементов насадки заметно большие коэффициенты теплоотдачи были получены при использовании латунных цилиндров, нежели стальных шаров. [c.539]

Опыты [37] по изучению перемешивания, проведенные в колонне диаметром 300 мм, секционированной провальными тарелками, с насадкой нз легких и крупных шаров, показали постоянство концентраций индикаторов в поперечном сечении колонны. Коэффициент перемешивания в аппарате ВН ( ,=50- -Ь1800 см /с) значительно -выше коэффициентов, приведенных в литературе, для переточных, провальных и ситчатых тарелок (0 =10- 150 см с), а также для насадочных эмульгационных колонн. Такое увеличение продольного перемешивания жидкости связано с пульсациями потоков, возникающими в аппаратах ВН. [c.153]

Продольное перемешивание фаз увеличивается [ 37, 47]-с ростом скорости газа и плотн,ости орошения. Очень сильное влияние 47] оказшает скорость газа в режиме развитого взвешивания, коэффициент продольного перемешивания фаз растет с увеличением статической высоты насадки и почти не зависит [47] от плотности и диаметра шаров, а также от диаметра модели. [c.153]

Коэффициент массоотдачи в газовой фазе возрастает при увеличении скорости газа, плотности орошения, статическоп вы-соз Ы насадки и при уменьшении свободного сечения решетки, что связано [16] с увеличением при этом количества удерживаемой жидкости и интенсивности турбулизации газовой и жидкой фаз. В работе [71] отмечается, что коэффициент массоотдачи в газовой фазе линейно возрастает с ростом скорости газа, а из [40] следует, что эта величина в режиме начального взвешивания резко возрастает, а в режиме развитого взвешивания этот рост становится более медленным. Отмёчается [47], что влияние плотности и диаметра шаров на массообмен второстепенны. [c.153]

Долгое время считалось, что основой влияния насадки на механизм массопередачи является дробление капель при ударах об элементы насадки и связанное с этим увеличение поверхности контакта фаз. Однако более детальное изучение изменения размера капель при прохождении ими слоя насадки [106—108] заставило пересмотреть это положение. При диаметре насадки, превышающем критические размеры, она вообще не оказывает влияния на размеры капель. Для насадки меньших размеров, хотя капли и принимают размер, характерный для данной системы, по прохождению достаточной величины слоя насадки, однако в ряде случаев наблюдается не дробление, а коагуляция капель. Влияние насадки носит, по-видимому, разносторонний характер. Прежде всего необходимо отметить, что наличие насадки резко снижает продольное перемешивание в колонне и тем самым повышает истинную движущую силу процесса. С другой стороны, наличие насадки увеличивает время пребывания капель в экстракционной зоне. Так, при заполнении колонны диаметром 170 мм шарами диаметром 25 мм коэффициент трения при прохождении диспергированной фазы возрастает в 2—3 раза [109]. При всплывании капель бензола в водной среде насадка кольца Рашига 15X15X2 мм увеличивает время контакта более чем в 6 раз [110]. [c.202]

Однако существует предельная скорость, при которой начинаются структурные преобразования потока, вызывающие снижение объемного коэффициента масоотдачи. При этой скорости воздуха шары уже не в состоянии разрушить струи в слое удельная межфазная поверхность изменяется более медленно часть жидкости уносится, так как шары уже не могут отделить все капли. В результате объемный коэффициент массоотдачи начинает уменьшаться, но и в этих условиях он значительно больше, чем для провальных тарелок без насадки при тех же нагрузках по газу и жидкости. [c.93]

Абсорберы с подвижной насадкой рекомендуются при обработке загрязненных газов и жидкостей, так как вследствие интенсивного движения насадочных тел забивание насадки твердыми частицами не происходит. В частности, сообщается [57] о применении этих абсорберов для поглощения водой газов, содержащих 51р4 или 51С14 (в этих случаях выделяется твердая 5102). Кроме того, абсорберы с подвижной насадкой могут работать при больших скоростях газа без наступления захлебывания и обладают высоким коэффициентом массопередачи. Их недостатком является довольно высокое гидравлическое сопротивление, значительный (по сравнению с неподвижной насадкой) брызгоунос и износ шаров в процессе работы. [c.437]

Абсорберы с подвижной насадкой. Число исследований по массоотдаче в жидкой фазе сравнительно невелико. При десорбции СОг из воды в колоннах диаметром 100—250 мм с шарами диаметром 9—29 мм с учетом истинного перемешивания жидкой фазы получено уравнение для объемного коэффициента массоотдачи [256] [c.507]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология