Холодильник коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи

Применение пенных аппаратов во многих случаях позволяет резко сократить подачу жидкости на питание аппарата по сравнению с насадочными башнями, в которых плотность орошения обусловлена необходимостью смачивания насадки. При проведении процессов экзотермической абсорбции весьма эффективна установка холодильников внутри аппарата в зоне пены (см., например, рис. 17). В этих холодильниках коэффициенты теплоотдачи от пены к воде повышаются в 5—10 раз по сравнению с теплоотдачей от спокойной жидкости к воде [2], общий коэффициент теплопередачи достигает 2000 ккал/м -час град. Следовательно, уменьшается площадь теплообмена по сравнению с внешними теплообменниками и, главное, сокращается подача жидкости на полку аппарата. Экономия энергии на подачу жидкости в пенные аппараты по сравнению с насадочными башнями может компенсировать увеличение затрат энергии на преодоление гидравлического сопротивления аппарата потоку газа. [c.18]

При конденсации паров с помощью водяного охлаждения на границе стенка—вода существует большое сопротивление процессу передачи тепла, поэтому при конструировании аппаратов необходимо стремиться к тому, чтобы увеличить коэффициент теплоотдачи от поверхности, омываемой водой. В конденсаторах закрытого типа это достигается пропусканием воды через трубки. Оптимальная скорость воды в трубках равна 1,5 м/с. Среднее значение общего коэффициента теплопередачи для конденсаторов, установленных на колоннах, которые разделяют легкие углеводородные смеси, составляет 148,8 ккал/(м2.ч-°С). Для предварительного подогрева сырья в качестве теплоносителя может применяться пар или поток горячих углеводородов, например с низа колонны. Для пара общий коэффициент теплопередачи составляет около 89,3 ккал/(м2-ч-°С), а для углеводородов — 74,4 ккал/(м2-ч-°С). Такое же значение коэффициента теплопередачи можно принимать при расчете холодильников. Если в качестве теплоносителя применяются углеводороды, то оптимальная линейная скорость потока в трубках теплообменника находится н пределах 1,8—2,4 м/с. [c.150]

Существуют также программы расчета на ЭВМ аппаратов воздушного охлаждения при их применении в качестве холодильников и конденсаторов. Результатом счета являются характеристика и число аппаратов, угол установки лопастей и мощность двигателя вентиляторов, коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи, расчетное гидравлическое сопротивление. [c.115]

В связи с различием в температурном напоре и коэффициенте теплоотдачи расчет поверхности конденсатора-холодильника необходимо вести для каждой зоны в отдельности, используя для этого общее уравнение теплопередачи [c.609]

При использовании практических данных по коэффициентам теплоотдачи для конденсаторов-холодильников поверхность теплообмена может быть рассчитана без ее подразделения на отдельные зоны по общему уравнению теплопередачи, однако такой расчет менее точен. [c.610]

Коэффициент теплоотдачи а для погружных холодильников может быть найден графически (рис. 1-20). Значения поправочного коэффициента В в формуле (VI. 69) определяются по графику, приведенному на рис. 1-21. Ниже приведены средние значения коэффициентов теплопередачи для погружных конденсаторов и холодильников [c.452]

Теплопередача путем конвекции происходит при передаче тепла от твердой фазы к жидкой или, наоборот, от подвижной фазы к твердой, например при охлаждении паров и газов в холодильнике. Конвекция может быть основана либо только на естественном движении подвижной фазы, возникающем в результате изменения плотности с температурой (естественная конвекция), либо она может быть ускорена механическим способом, например перемешиванием или ускоренным протеканием газа через трубки (принудительная конвекция). Даже при очень интенсивном движении жидкости или газа в непосредственной близости от стенки остается очень тонкий неподвижный слой, в котором теплопередача осуществляется не в результате конвекции, а за счет теплопроводности. Этот слой создает наибольшее сопротивление теплопередаче между обеими фазами. Коэффициенты теплопроводности этого слоя и подвижной фазы включены в коэффициент теплоотдачи а [c.83]

Б. П. Волгиным также были проведены испытания холодильника с переменным расходом кислоты при постоянной плотности орошения Г = 2600 кг/м ч. Результаты испытаний в виде графика приведены на фиг. 17. Поскольку во всех опытах плотность орошения принята больше оптимальной, коэффициент теплоотдачи со стороны водяной пленки в этих опытах был одинаковым и максимально возможным. Следовательно, в данном случае общий коэффициент теплопередачи зависит только от коэффициента теплоотдачи кислоты. Б. П. Волгин [c.21]

Благодаря большему объему сосуда по сравнению с объемом змеевика скорость течения теплоносителя в сосуде мала, коэффициент теплоотдачи с наружной стороны трубы а , а значит, и коэффициент теплопередачи К тоже малы. Вследствие этого змеевиковые погружные теплообменники, особенно работающие в качестве холодильников или подогревателей, малоэффективны и громоздки и должны заменяться более совершенными конструкциями. [c.377]

Коэффициент К в трубчатых холодильниках определяют по общей формуле теплопередачи, коэффициенты и — по формуле (12-5). При расчете коэффициента теплоотдачи от жидкости к наружной поверхности трубы в уравнение (12-5) подставляют значение наружного диаметра с1 и принимают с = 0,2, п 0,66 и /л = 0,33. [c.349]

Детальным исследованиям была подвергнута секция оросительного холодильника из труб АТМ-1 090/114 мм с плавниками. Получена зависимость коэффициента теплопередачи К от плотности орошения Г для двухрядной секции (рис. 41) и установлено, что в практических расчетах коэффициент теплоотдачи со стороны орошения можно определять по формуле [c.64]

Наиболее велико значение коэффициента теплоотдачи от конденсирующегося водяного пара к стенке. Именно им, а также коэффициентом теплоотдачи от газа к стенке в значительной степени определяется общий коэффициент теплопередачи в газовом холодильнике. [c.57]

Рис. 4. 8. Зависимость коэффициента теплопередачи (теплоотдачи) в подогревателе и холодильнике от нагрузки.

В контактных аппаратах с неподвижным катализатором Нельзя применять водяные холодильники, так как вследствие весьма низкой теплопроводности пористых гранул ванадиевого катализатора [порядка 0,57 ккал м-град -ч) у теплообменных поверхностей происходит резкое-падение температуры ниже температуры зажигания катализатора. Кроме того, на холодных поверхностях теплообменных труб может конденсироваться серная кислота, что вызывает быструю их коррозию и порчу контактной массы, находящейся в зоне теплообменников. Эффективная теплопроводность кипящего с лоя достигает 15 ООО ккал/(д1 грй 9.ч) [181, а коэффициенты теплоотдачи столь велики [16, 19], что становится возможным применение водяных холодильников (см. главу IV). При этом не происходит конденсации серной кислоты на холодных поверхностях, омываемых кипящим слоем при снижении температуры до 390° С, т. е. ниже рабочих температур катализа [20]. Теплопередача от кипящего слоя к воде, протекающей в трубах водяного холодильника, происходит много интенсивнее, чем в газовых теплообменниках, которые устанавливают между слоями аппаратов с неподвижным катализатором коэффициент теплопередачи возрастает в среднем в 15 раз. Движущая сила процесса теплопередачи Ai (разность температур) также увеличивается примерно в 2 райа. Таким образом, площадь теплообмена Р, вычисляемая по формуле [c.144]

Коэффициент теплопередачи определяем по формуле (VI. 38). Расчет авзв —коэффициента теплоотдачи от взвешенного слоя к поверхности холодильника — производят по формуле (VI. 39) для режима высокой турбулентности, т. е. [c.144]

В качестве хпадоагента в конденсаторах и холодильниках обычно применяют оборотную воду комнатной температуры или захоложенную до 5—10 °С либо рассолы. Весьма перспективны и экономичны в качестве конденсаторов также теплообменники воздущного охлаждения. Низкие коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи компенсируются в них большой поверхностью теплообмена (оребрение, пластинчатые теплообменники и т.п.). [c.1018]

Так, газовый холодильник при теплоотдаче от стенки к жидкости 4000 ккал1м час °С и от газа к стенке 50 ккал1м час °С имеет следующие коэффициенты теплопередачи в зависимости от материала стенки [c.36]

Учитывая, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке трубки значительно превосходит коэффициент теплоотдачи от газа к стенке трубки и сложность определения действительного общего коэффициента теплопередачи от воздуха к воде, количество тепла <5хол можно определять (с запасом около 20%) как часовую индикаторную работу цилиндра. Поверхность охлаждения холодильника [c.251]

Газовый холодильник при теплоотдаче от стенки к жидкости, равной 4000 ккал1м час-град, и от газа к стенке, равной 50 ккал1м -час-град, имеет следующие коэффициенты теплопередачи в зависимости от материала и толщины труб (табл. 4). [c.20]

Выбирают ТПП кожухотрубчатого конденсатора-холодильника по суп1,ествующцм нормалям. Для этого на основании практических данных выбирают коэффициент теплопередачи в проектируемом аппарате, а также рассчитывают средний температурный напор в нем. Затем определяют предполагаемую поверхность теплообмена, а но ней выбирают нодходянгий стандартный аппарат. Следует учесть при этом, чтобы скорость воды, проходящей по трубкам, не была низкой, так как коэффициент теплоотдачи от стеиок труб к воде ниже, чем коэффициент теплоотдачи со стороны конденсирующихся паров, и, следовательно, им будет определяться значение коэффициента теплопередачи в аппарате. [c.121]

Допущения, какие сделаны в методе круговых потоков, приводят к некоторым отклонениям расчетных величин от действительных, так как процесс теплопрохождения через рассматриваемые конструкции значительно сложнее его упрощенного представления методом круговых потоков. Оказывают влияние и мелкие, не учитываемые расчетом тепловые мостики (например, различные крепежные детали), наличие швов в теплоизоляционном слое и ухудшение качества изоляционной конструкции в условиях различных деформаций, каким подвергаются элементы корпуса судна. Влияние сделанных допущений различно. Пренебрежение термическими сопротивлениями теплоотдачи к поверхностям ограждений и термическими сопротивлениями металлических частей конструкции увеличивает расчетный коэффициент теплопередачи против действительного значения. В то же время внесение в конструкцию предполагаемых нетеплопроводных перегородок между зонами преуменьшает результат расчета. Нередко коэффициент теплопередачи, полученный методом круговых потоков, увеличивают на 20%, полагая таким образом компенсировать вероятную погрешность метода. Не соответствует действительности и допущение о равенстве температуры стальных частей конструкции температуре наружного воздуха. Несомненно, что температура стальных включений в изоляцию ниже температуры наружного воздуха, В ряде случаев это обстоятельство является причиной конденсации водяного пара из воздуха на наружной обшивке судов-холодильников в местах примыкания к ней стальных ребер (стального набора). Ввиду сложности действительной картины процесса в ответственных случаях производят проверочные испытания отдельных участков изоляционной конструкции в натуральную величину или их моделей в условиях ожидаемых температур. Хорошие результаты, особенно в случаях сложной конфигурации металлических элементов, дает применение экспериментального метода электротепловых аналогий. [c.116]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология