Абсорбер число тарелок рабочих

Применим в абсорбере клапанные тарелки, к. п. д. которых при хемосорбции СОг и НаЗ находятся в пределах 10—40 /) [1, с. 124 14, с. 139]. Приняв среднее числовое значение Т1 = 25%, найдем число рабочих тарелок [c.30]

При необходимом числе единиц переноса свыше шести-семи в аппаратах со ступенчатым контактом требуется обычно более трех ступеней и в данном случае эти аппараты целесообразно выполнять в виде тарельчатых колонн. В качестве таких аппаратов возможно использование барботажных абсорберов с тарелками различных типов. Эти абсорберы в принципе применимы при любом числе единиц переноса, но при очень больших числах единиц переноса требуется много тарелок, что ведет к увеличению высоты аппарата, ело удорожанию и повышению гидравлического сопротивления. При числе единиц переноса на эквивалентную ступень (см. стр. 227), равном 0,8, в аппарате с 20 тарелками можно получить общее число единиц переноса 16 высота рабочей части такого аппарата составит 8—10 м. По габаритам описанный барботажный абсорбер обычно меньше насадочного, но обладает большим гидравлическим сопротивлением. При необходимом числе единиц переноса более шести-семи и работе без давления насадочные аппараты могут оказаться предпочтительнее. [c.653]

Рабочая площадь / провальной тарелки может быть принята равной сечению абсорбера, т. е. ф = 1. Тогда требуемое число тарелок равно п = = 321/0,785-2,6" = 61. [c.111]

Высоту аппарата со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые абсорберы) можно определять с помощью объемного коэффициента массопередачи, который относят к единице объема газожидкостной смеси на тарелке, или коэффициента массопередачи, отнесенного к единице рабочей площади тарелки. С помощью этих коэффициентов по уравнению массопередачи (15.41) или (15.70) находят общий объем газожидкостной смеси или общую площадь тарелок для проведения данного процесса. Зная объем газожидкостной смеси на одной тарелке, определяют число тарелок в абсорбере. Высоту ступенчатого абсорбера можно определить также методом теоретической ступени (теоретической тарелки) и к.п.д. колонны или методом построения кинетической кривой (см. разд. 15.7). [c.86]

Число теоретических тарелок в абсорбере определяется графическим построением ступенчатой линии между рабочей и равновесной линиями. Входящий в абсорбер газ <3 +] и уходящий насыщенный абсорбент Ьп встречаются в нижнем сечении, т е их составы должны удовлетворять уравнению рабочей линии (точка В). В результате взаимодействия потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются равновесные потоки газа и жидкости, составы которых определяются точкой 1 на равновесной кривой Проведя горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелки [c.272]

Значение к. п. д. для пара (по Мэрфри), с одной стороны, можно использовать для введения поправок в расчетные величины для отдельных ступеней массообмена, определяемых ири графическом расчете требуемого числа тарелок абсорбера. С другой стороны, общий к. н. д. тарелки можно использовать только после вычисления общего числа теоретических тарелок графическим или аналитическим методами. Если рабочая линия и линия равновесия почти параллельны, то оба значения к. п. д. можно считать равными. При других условиях они могут сильно различаться. [c.13]

Представляет также интерес опыт эксплуатации промышленного МЭА-абсорбера в производстве метанола (работа выполнена совместно ГИАП и Щекпнскпм химкомбинатом). Абсорбер диаметром 2,1 м производительностью по газу до 60 ООО м /ч (при н. у.) обеспечивал очистку газа, содержаш его 10—13% (об.) до 2—5% (об.) СОз-Число тарелок в абсорбере 28, расстояние между тарелками 0,4 м. Коэффициент массопередачи, отнесенный к 1 м рабочей части аппарата, для зоны а >> 0,5 составляет 25—45 м /(м -ч-кгс/см2) или 25,5-10 —46-10 м /(м -ч-Па) (объем газа при н. у.). Для зоны а <С 0,5 значения коэффициента массопередачи возра стают при увеличении скорости газа от 100 до 400 м /м -ч-кгс/см , что связано с ростом высоты барботажного слоя соответственно коэффициент извлечения для одной тарелки повышается от 0,07 до 0,15. [c.161]

Грубым, но практически премлемым является пока определение требуемого числа тарелок в абсорбере через число теоретических тарелок и средний коэффициент полезного действия т]ср, т. е. Пу = /гт/т1ср. Величина п , как было показано ранее, легко находится графическим методом в диаграмме У—X (по кривой равновесия и рабочей линии процесса). Коэффициент т]ср, характеризующий степень приближения процесса массообмена на барботажных тарелках к равновесному, должен быть заимствован из практики работы абсорберов, максимально приближающихся к проектируемым. [c.498]

Многосливные ситчатые тарелки в сочетании с дополнительной зоной контакта были использованы, например, при проектировании абсорбера СО2 в агрегате получения аммиака серии АМ-80. Применение дополнительных зон в верхней секции позволило создать аппарат диаметром 3,2 м и снизить расход металла. Использование многосливных ситчатых тарелок, но без дополнительной зоны контакта фаз в аппарате того же диаметра привело бы к увеличению высоты рабочей части верхней секции абсорбера с 9,3 до 15,4 м, а общее число тарелок увеличилось бы с 15 до 20 [252], кроме того абсорбер пришлось бы изготавливать в двух корпусах. [c.206]

Б том числе и ничтожно малых, при которых насадочный аппарат совершенно невозможно использовать сохранение рабочего распределения концентраций жидкости по высоте много-тарельчатого аппарата при его остановках и последующем возобновлении работы (это не относится к абсорберам с ситчатыми и колосниковыми тарелками) возможность отвода теплоты абсорбции с помощью холодильников, раз мещенных на тарелках колонны меньшие размеры и вес аппаратор. [c.389]

Для расчета числа тарелок в десорбере строят ступенчатую линию между рабочей и равновесной линиями (см. рис. Х1-8). Точка В, находящаяся на рабочей линии АВ, определяет состав газа Ут на выходе из десорбера. Этот состав газа дает концентрацию жидкости Хт, стекающей с верхней тарелки лесорбера (абсцисса точки 1). Ордината точки 2, лежащей на рабочей линии, дает состав газа, поднимающегося с нижележащей тарелки. Продолжив аналогичные построения, придем к точке А, координаты которой определяют составы десорбирующего агента Уо и абсорбента, уходящего из десорбера. В данном случае получили пять теоретических тарелок. Для обеспечения лучщей работы абсорбера Х1 должно быть по возможности меньще (в пределе На практике предельное значение XI определяется условиями равновесия на нижней тарелке десорбера. [c.276]

Для случая представленного на рис. 11. 21, предполагается, что поток природного газа, насыщенного водяным паром при 35 ama и 32,2°, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг нм (точка росы —2,2°). При осутке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5 4t. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2° теоретически позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4 л на I кр абсорбированной воды, то концентрация раствора будет снии аться вследствие разбавления с 98,5 до 95,9%. Исходя из этих концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11. 1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом данных от точки росы из рис. 11.9 к влагосодрржанию газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11. 1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура по высоте колонны остается постоянной. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно 1,5 теоретической ступени (тарелки). Если далее допустить, что к. п. д. фактически применяющихся тарелок по Мерфри равен около 40" , то, проведя вертикальные отрезки на диаграмме расчета по тарелкам на 40 расстояния между рабочей и равновесной линиями для каждой тарелки, легко можно определить требуемое число фактических тарелок. Таким методом находят, что в абсорбере на рассматриваемой установке должно быть не менее шести фактических тарелок. При дальнейшем рассмотрении рис. И. 21 видно, что можно допустить значительно большее разбавление гликолевого раствора при стекании его по колонне без опасности приближения к равновесию с поступающим газом. Однако при попытках использовать возможность такого разбавления обнаруживается необходимость в дополнительных тарелках. Поэтому при выборе оптимального решения следует учитывать, с одной стороны, дополнительную стоимость абсорбера большей высоты, а с другой — увеличение затрат на перекачку циркулирующего раствора. [c.267]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология