Турбулентное течение в трубах

В случае турбулентного течения в трубе соответствующие отношения между эффективными продольным и поперечным коэффициентами диффузии не превышают обычно 10 . Однако времена, через которые наступает такое отношение, определяются выражением [c.111]

Турбулентное течение в трубах [c.178]

Рис. 5. Теплоотдача прн ламинарном и турбулентном течении в трубе при постоянной температуре стенки

Таблиц 2. Характерис ики турбулентного течения в трубе при степенном законе распределения скорости [c.123]

Уравнение турбулентной кинетической энергии, аналогичное приведенному для пограничного слоя 1(127) и,з 2.2.1] в случае развитого турбулентного течения в трубе имеет вид [c.124]

Очевидно, что при турбулентном течении в трубе естественная конвекция проявляется слабее, чем при ламинарном. Теоретическое исследование турбулентных течений в трубах с учетом естественной конвекции проведено в 111]. [c.125]

Уменьшение сопротивления. Под уменьшением сопротивления понимают значительное снижение коэффициента трения при малых добавках определенного высокомолекулярного полимера в ньютоновскую жидкость при ее турбулентном течении в трубе. Этот э())фект виден из рис. 7, на котором показана зависимость f от Не для разных концентраций оксида полиэтилена в воде. Здесь Ке — обычное число Рейнольдса, поскольку вязкость столь сильно разбавленных растворов полимера практически не зависит от скорости сдвига. В ламинарном режиме течения добавки полимера на величину / не влияют. Правее той точки, где начинается такое влияние (Не 3000), с увеличением концентрации полимера f уменьшается. Однако существует предел, меньше которого коэффициент трения быть не может, как бы много полимера мы пи добавляли. Из рисунка видно, что добавки долей по массе оксида полиэтилена приводят к уменьшению / для воды на 40% при значении Не= 10 , в то время как вязкость раствора увеличивается по сравнению с вязкостью чистой воды всего на 1%. В табл. 7 приведены примеры некоторых других систем, в которых наблюдается аналогичное уменьшение сопротивления. Дополнительную информацию по этому вопросу можно найти в обзорах (23, 24). [c.174]

Согласно [18] коэффициент сопротивления трения для турбулентного течения в трубе можно рассчитать, используя соотношение [c.236]

Концентрические кольцевые каналы. Коэффициенты теплоотдачи при турбулентном течении в концентрических кольцевых каналах зависят не только от чисел Re, Рг и diL, но и от отношения d//do, поскольку кольцевые каналы геометрически подобны только в том случае, когда одинаковы отношения диаметров. Кроме того, коэффициенты теплоотдачи зависят от граничных условий, рассмотренных выше и показанных на рис. 1. Теплоотдачу в турбулентном потоке газов и жидкостей в концентрическом канале можно определить, используя модифицированную форму уравнения (41) для турбулентного течения в трубах, [c.237]

Как показано на рис. 2, таким образом достигнута прекрасная корреляция их данных. Уравнение (3) также хорошо описывает и данные по воздуху других авторов, даже для других профилей ребер. Данные по турбулентным течениям в трубах с многими типами шероховатости представлены в [24] увеличение коэффициентов теплоотдачи (отнесенное к основной площади поверхности) достигает 250%. [c.324]

В [30] проведен численный анализ турбулентного течения в трубах с идеализированными прямыми ребрами. Необходимые для модели турбулентности константы получены из экспериментальных данных по воздуху. Поскольку ожидается дальнейшее усовершенствование численных методов, можно будет рассчитывать теплообмен для более широкого класса геометрий и жидкостей без обращения к большим экспериментальным программам. [c.324]

Турбулентное течение в трубах (Ке > 10000). [c.131]

Рис, 1.65. Ламинарный пристенный слой при турбулентном течении в трубе [c.99]

Рассмотрим расчет потерь на трение при турбулентном течении в трубе с поперечным сечением произвольной формы. [c.105]

Томас [135] изучал механизм образования агрегатов в жидкостях при турбулентном течении в трубах. Его выводы, однако, основаны на предположении, что наличие частиц в потоке взвеси не влияет на его турбулентность. Однако следует ожидать подавления турбулентности в потоках газовзвеси, особенно в пристенной области (разд. 8.5.1). На основе этого предположения была предсказана практически полная дезагрегация частиц вблизи стенки. [c.64]

При турбулентном течении в трубе на основании уравнения (12) тепловой поток на длине dx любого концентрического слоя с радиусом г составляет [c.12]

На рис. 6-6 в графической форме представлено уравнение Кармана— Никурадзе для фактора трения при полностью стабилизированном турбулентном течении в гладкой трубе круглого сечения. Приведены также два упрощенных уравнения, которые могут быть использованы в тех случаях, когда требуется простота алгебраических выкладок. Факторы трения при турбулентном течении в трубах некруглых сечений, не имеющих острых углов, очень мало отличаются от факторов трения для круглых труб. [c.86]

Рис. 6-7. Значения критерия Нуссельта при турбулентном течении в трубе круглого сечения с постоянной тепловой нагрузкой по длине трубы и полностью стабилизированными профилями скорости и температуры.

Рис. 6-19. Влияние критерия Рейнольдса на локальные значения критерия Нуссельта для участка тепловой стабилиза- ]1ц ции при турбулентном течении в трубе круглого сечения с постоянной тепловой нагрузкой и полностью стабилизированными профилями скорости Рг=0,7.

Как уже было отмечено в гл. 4, при турбулентном течении в трубе Па 0,8. [c.250]

Действительное обоснование указанные выше соотношения получают из сравнения вычисленных при их помощи величин для турбулентных течений в трубах с опытными данными, которое будет дано нами в следующем параграфе. Их применяют также с известным успехом к течениям в турбулентном пограничном слое и в свободной струе, втекающей в атмосферу спокойного воздуха. При этом приходится, правда, прибегать уже к новым гипотезам. Например, в случае свободной струи вместо (22,2) I принимается пропорциональным ширине зоны, в которой существует турбулентность. [c.94]

Тенакс Л.А. Равномерное турбулентное течение в трубах и каналах. Таллин, 1975. 283 с. [c.653]

Согласно экспериментальным данным Никурадзе [22] по турбулентному течению в трубах, в широком диапазоне чисел Рейнольдса Не и площадей поперечного сечения труб выполняется связь е vRe. [c.151]

Воль с сотр. предложил другой подход, основанный на замене коэффициента молекулярной диффузии в формуле (8.16), полученной для ламинарных диффузионных пламен, на коэффициент вихревой диффузии. Последний равен произведению длины пути смешения и на интенсивность пульсаций и. Для достаточно развитого турбулентного течения в трубе 1 имеет максимальное значение на оси трубы, равное примерно 0,085 d. Значение и на оси трубы равно примерно 0,03 и [6]. Следовательно, коэффициент вихревой диффузии на оси трубы равен [c.178]

В переходной области (2000профиль скоростей становится более плоским и отношение / max увеличивается (см. рис. П-11). При более высоких числах Рейнольдса течение становится турбулентным и профиль скоростей в трубах с гладкими стенками характеризуется наличием ламинарного пограничного слоя, турбулентного ядра и буферного слоя между ними. Для турбулентного течения в трубах с шероховатыми стенками, местная скорость в турбулентном ядре будет равна [c.142]

В случае турбулентного течения на главное движение жидкости, происходящее в направлении оси трубы, налагаются поперечные движения, т. е. такие движения, направления которых перпендикулярны оси трубы. Поперечные движения создают обмен импульсами между соседними слоями. Это приводит к тому, что. распределение скоростей по поперечному сечению трубы при турбулентном течении получается более равномерным, чем при ламинарном. На рис. 17 изображены профили скоростей при ламинарном и турбулентном течениях в трубе. [c.38]

При турбулентном течении в трубах коэффициент гидравлического сопротивления может зависеть как от числа Рейнольдса, так и от относительной шероховатости [c.46]

Потери напора по длине как при ламинарном, так и при турбулентном течении в трубах круглого сечения определяются по формуле Дарси — Вейсбаха [c.31]

Предполагая для упрощения задачи, что газовый поток представляет собой стабилизированное турбулентное течение в трубе, число Нуссельта найдем по формуле М. А. Михеева [c.817]

Е. Турбулентные течения неныотоновских жидкостей. В этом пункте рассматривается зависимость объемного расхода от градиента давления прн турбулентном течении в трубе неньютоновских жидкостей. Вследствие очень больнюй вязкости большинства неньютоновских жидкостей турбулентный режим их течения не является типичным. Исключение составляют сильно разбавленные растворы полимеров, для которых наблюдается эффект умень- [c.174]

Точнее говоря, вполне разввтое турбулентное течение в трубах устанавливается лишь при Не 4000, а ири Не — 2300 -г 4000 имеет место иере-ходная, критическая область. [c.64]

Турбулизируюшие вставки б виде диафрагмы (рис. 5.19, а) размещают а трубе на определенном расстоянии одна от другой. При наличии таких вставок переход к.турбулентному течению в трубах происходит при Ке = 140 (для труб без вставок при Р.е = 2300), что позвол.яет приблизительно в 4 раза интенсифицировать теплообмен. Вставки в виде дисков (рис. 5.19, б) с определенным шагом укрепляют на тонком стержне, вставленном в трубы. По своему воздействию на поток такие вставки близки к диафрагмам. Спиральные вставки (рис. 5.19, е) обычно изготовляют из топких алюминиевых или латунных лент. При низких значениях Ке они позволяют повысить коэффициент теплоотдачи в 2...3 раза. [c.112]

Характеристика теплообмена для полностью стабилизированного турбулентного течения в трубах круглого сечения с постоянной тепловой нагрузкой по длине показана на рис. 6-7. Эти кривые, вычисленные Леунгом [Л. 4], являются результатом соответствующих аналитических расчетов, основанных на имеющихся наиболее точных данных о турбулентных коэффициентах обмена. При больших числах Прандтля результаты очень хорошо совпадают с расчетами Дейслера Л. 5], в то время как при малых числах Прандтля они близки к результатам, полученным Слейчером и Трайбусом [Л. 6]. Эти данные на- [c.86]

Рис. 6-6. Факторы трения для лолностью стабилизированного турбулентного течения в трубах при турбулентном течении факторы трения для каналов прямоугольного и кольцевого сечений не отличаются существенно друг

Рис. 6-6. <a href="/info/96357">Факторы трения</a> для лолностью стабилизированного <a href="/info/6408">турбулентного течения</a> в трубах при <a href="/info/6408">турбулентном течении</a> <a href="/info/96357">факторы трения</a> для каналов прямоугольного и <a href="/info/1918013">кольцевого сечений</a> не отличаются существенно друг

Потери давления жидкости при ее турбулентном течении в трубе конкретной длины зависят от инерциальных факторов, на них мало влияет вязкость жидкости. Потери давления возрастают пропорционально квадрату скорости с увеличением плотности и безразмерного параметра, известного под названием коэффициента трения Фэннинга, который является функцией числа Рейнольдса и шероховатости стенки трубы. [c.23]

Полученные соотношения справедлйвы для развитой турбулентности и могут быть использованы для анализа движения потока жидкости не только вдоль плоской стенки (внешняя задача), но и при турбулентном течении в трубах (внутренняя задача). [c.31]

А. Д. Альтшуль, О профиле скоростей и гидравлических сопротивлений при турбулентном течении в трубах. Известия АН СССР, ОНТ, 1958. [c.106]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология