Характеристика в квадрантах

Техническая характеристика квадранта КВ [c.231]

Технические характеристики квадрантов, выпускаемых в настоящее время, приведены в табл. 29. Допускаемая погрещность для всех указанных в табл. 29 квадрантов составляет 1,0 деление щкалы условия эксплуатации температура воздуха 10—35° С, относительная влажность 30—80% при температуре 20 5°С. Для взвешиваний по шкале 2-го пояса квадранты КВ-30, КВ-15, КВ-4,1 и КВ-1,6 снабжены грузом. [c.365]

Важными геометрическими характеристиками лопаточных решеток вообще и рабочих колес в частности являются площади входных Fif и выходных сечений межлопаточных каналов и определяемые ими эффективные углы входа и выхода р аф- Для одноярусной и двухъярусной решеток с сильно укороченными лопатками второго яруса IV квадрант на рис. 4.7) площадь входного сечения колеса [c.136]

На рис. 7.3, в отражена лишь часть полной характеристики гидротрансформатора, кривые которой для постоянной частоты вращения вала насоса построены в трех квадрантах (рис. 7.3, г). Точки линий в первом квадранте соответствуют так называемым тяговым режимам М , >0, Иг > 0). Продолжения линий моментов во втором квадранте указывают на существование режимов противовращения (ла < 0). Они появляются, в частности, в процессе спуска груза с включенной гидропередачей, когда крутящий момент от груза превышает стоповый момент (при = = 0). Режимы работы гидропередачи при М <0 (четвертый квадрант) называют обгонными. В этом случае для вращения колеса турбины к валу выходного звена следует приложить момент, совпадающий по направлению с направлением вращения этого вала. [c.89]

На характеристике показано изменение к. п. д. т] и напора Н во всех четырех квадрантах. Четко выделяются следующие группы режимов т у р б и н н ы й п р ямой (/ квадрант) — участок р—Ь, точка а — оптимальный турбинный, насосный пря- 0 (7// квадрант) — участок —т, точка I — оптимальный насосный, обратный насосный — участок d—е (работает как насос, но с обратным вращением рабочего колеса), обратный турбинный, участок g—h. Между этими четырьмя рабочими режимами находятся четыре тормозные режима (энергия затрачивается, а полезной работы нет). [c.293]

Универсальные характеристики обратимых гидромашин рассмотрим на примере радиально-осевой гидромашины с 250 об/мин, предназначенной для напоров примерно до 110 м (рис. 16-5). Характеристика дана в приведенных параметрах и для всех четырех квадрантов, причем нанесены линии открытия направляющих лопаток (указаны для модели диаметром 362 мм), линии приведенных моментов на валу М, а также некоторые линии к. п. д-Имея связь между мощностью Ы, кВт, частотой вращения п, об/мин, и моментом на валу М, кН-м по (6-4) [c.294]

Строим внешние характеристики источников Ус и в координатных осях. Внешняя характеристика источника Ус строится в первом, а источника Е — в третьем квадрантах. Следует заметить, что в условиях катодной защиты источник Е работает в режиме токоприемника с противо-ЭДС в том случае, если подземное сооружение защищено от коррозии. Только в этом режиме источника ток принимает отрицательное значение, а поскольку внутреннее сопротивление источника Ус всегда меньше внутреннего сопротивления источника , то, очевидно, такой режим возможен. [c.95]

На рис. 150 дана характеристика 1—1 и 2—2 двух разных машин. Для равных давлений подачи обеих машин также складываются. Сложение подач возможно для давлений до критической точки к первой машины меньшего давления. При давлении, равном или превышающем к, первая машина уже не может участвовать в общей подаче, так как ее подача равна нулю. При давлении выше к вторая машина подает воздух не только в сеть, но и через первую машину. Подача первой машины становится отрицательной. Общая подача в сеть станет даже меньше подачи одной машины. Для графического изображения указанного построим характеристики машин в двух квадрантах, дающих возможность изобразить положительную и отрицательную подачу V при поло- [c.248]

Из рис. 3.39, на котором показана характеристика нагнетателя в квадрантах, видно, что работа нагнетателя возможна при >>0 и р5>0 (I квадрант), при <0 и р >0 (II квадрант), при >0 и р <0 (IV квадрант). Работа нагнетателя в III квадранте невозможна, так как поток не может пойти в обратном направлении через нагнетатель ( <0) при давлении перед нагнетателем большим, чем за ним. Обычно характеристику снимают только в I квадранте, т. е. при нормальной работе нагнетателя, тем более что для снятия характеристики во II и IV квадрантах требуется специальное оборудование. [c.104]

Пусть параллельно включены два нагнетателя с характеристиками 1 п 2 (рнс. 3.40). Суммарную характеристику легко получить, воспользовавшись приведенным выше правилом построения. Анализируя работу нагнетателей, необходимо учитывать вероятность попадания характеристики во II квадрант. Поясним указанное обстоятельство примером работы нагнетателей в общей камере. [c.104]

Рис. 3.39. Характеристика полного давления радиального вентилятора в квадрантах

К сожалению, в каталогах данные о форме характеристик нагнетателей в области малых значений подачи, особенно во II квадранте, отсутствуют, что делает невозможной проверку однозначности их режимов и препятствует более широкому использованию параллельной работы нагнетателей. [c.109]

Построим зависимость (р—1) = (р—1)—Ль Так как в рециркуляционном воздуховоде, подключенном параллельно к основному участку, обратное движение воздуха, то характеристику сопротивления следует строить во И квадранте на отрицательной оси Параллельное соединение / 5 и (р— ) обусловливает разность давлений в точках Б и В. Воспользовавшись известным правилом, сложим эти характеристики и получим характеристику вентилятора (р—1) , отнесенную к точкам присоединения. [c.126]

Поскольку Qn>Qs, то уровень воды в баке начнет понижаться, гидростатическая составляющая потерь давления начнет уменьшаться, и характеристика сети расположится ниже. Рабочая точка будет перемещаться по характеристике насоса вниз до тех пор, пока не займет положения точки Г, режим работы в которой тоже не является устойчивым, так как незначительное понижение уровня воды в баке (например, вследствие инерционности процесса) приведет к скачкообразному переходу режима работы насоса в точку Д. При этом происходит резкое увеличение подачи — Qn>Qi. Так как Q.u>Qn, то уровень воды в баке начнет повышаться, следовательно, начнет возрастать гидростатическая составляющая потерь давления, и рабочая точка будет перемещаться по характеристике насоса из точки Д в точку Б, достигнув которой, скачкообразно перейдет в точку iS и т. д. Скачкообразное изменение режима работы насоса по аналогии с работой поршневой машины получило название помпаж. Помпаж обнаруживается прежде всего по характерному, строго периодическому изменению шума насоса и интенсивным колебаниям напора в сети. Работа насоса в условиях помпажа крайне нежелательна и не должна допускаться при эксплуатации. Особенно нежелательна она в том случае, если точка В оказывается во П квадранте, т. е. когда режим работы переходит в область отрицательных подач. При отсутствии обратного клапана жидкость пойдет из бака в резервуар через насос (рис. 3.63,г). [c.132]

Годограф вектора амплитудно-фазовой характеристики этого вида регулятора расположен в четвертом и первом квадрантах комплексной плоскости и представляет собой прямую, перпендикулярную вещественной оси. [c.68]

Полная круговая характеристика дает взаимосвязь между основными параметрами в четырех квадрантах. Полные круговые характеристики получают экспериментальным путем при испытании агрегата в различных режимах работы. Известны работы, в которых приведены методы аналитического построения полных круговых характеристик и анализа баланса энергии при особых условиях работы насоса [18, 46, 68]. [c.135]

Если О, Н и п для нормальной работы насоса принять положительными, то характеристика Q—Я занимает один квадрант в координатах Q—Я. [c.269]

Характеристики Q—Я на особых режимах занимают остальные три квадранта при вращении насоса в положительном направлении и четыре квадранта при вращении в отрицательном направлении. [c.269]

На фиг. 13.1, а в квадранте А показаны нормальные характеристики —Я при нескольких числах оборотов. Величины Q я Н выражены в процентах номинальных значений Q я Н (на режиме максимального к. п. д.) для некоторого числа оборотов, принятого в качестве номинального. [c.269]

Полная круговая характеристика представляет собой нормальные характеристики — напорную и моментную или мощностную в четырех квадрантах при прямом и обратном направлениях вращения насоса (рис. 14). [c.37]

При наибольшей располагаемой угловой скорости режим совместной работы насоса и системы выражается точкой А. При понижении угловой скорости режим работы смещается в сторону меньшей удельной подачи и большего удельного напора (точки В и В ). Угловую скорость целесообразно понижать до тех пор, пока характеристики насоса и системы не станут касательны друг к другу (точка С). При дальнейшем понижении угловой скорости будет иметь место обратный ток жидкости через насос, что соответствует характеристике насоса во втором квадранте. [c.50]

Рнс. 299. Характеристики насосов а — 52В-17 при потере им привода и свободном протекании воды через насос б — 8К-Н в четырех квадрантах в абсолютных величинах рабочих параметров, при =1000 об/мин в —то же, но в. относительных координатах рабочих параметров (сплошные линии показывают нормальное вращение насоса, а пунктирные — обратное). [c.369]

На рисунке 299, бив приводятся как пример характеристики насоса 8К-14 в четырех квадрантах в абсолютных и относительных координатах рабочих параметров при прямом и обратном вращении насоса. [c.370]

Характеристика нагнетателя, отражающая все эти условия работы, называется характеристикой в квадрантах (рис. III—5) [c.62]

Для построения суммарной характеристики разных нагнетателей необходимо знать характеристики отдельных нагнетателей не только в первом, но и в четвертом квадранте. [c.91]

После того как рабочая точка достигнет на гребне седловины характеристики наибольшей величины давления (точка б), противодавление сети превысит наибольшее в этом квадранте давление нагнетателя, и [c.97]

Графически этому будет соответствовать скачок рабочей точки из первого квадранта характеристики во второй (из точки б в точку в), где давление может быть большим. [c.97]

Ввиду обратного вытекания жидкости через нагнетатель противодавление в сети будет понижаться. После того момента, когда рабочая точка достигнет наименьшего давления (точка г), давление нагнетателя превзойдет противодавление сети и жидкость устремится обратно в сеть. Графически этому будет соответствовать скачок рабочей точки из второго квадранта характеристики в первый (из точки г в точку а). После этого процесс возобновится. [c.97]

Если в первом квадранте на характеристике вентилятора имеются точки с давлением, большим, чем на гребне выгиба, [c.97]

Характеристика нагнетателя, отражающая все эти условия работы, называется характеристикой в квадрантах (рис. III.4) и может быть при специальном испытании получена опытным путем. Работу нагнетателя при отрицательных производительности и давлении, очевидно, представить себе нельзя, а поэтому характеристику его можно построить только в трех квадрантах. [c.58]

В дальнейшем, когда отсутствует специальная оговорка, рассматриваются характеристика в первом квадранте, в пределах [c.59]

Случается, что для построения суммарной характеристики разных лопаточных нагнетателей необходимо знать характеристики отдельных нагнетателей не только в первом, но и во втором квадранте. В тех случаях, когда потерями в участках сетей, соединяющих совместно работающие нагнетатели, пренебрегать нельзя, следует перед суммированием, составляющие характеристики р —Ь исправить, уменьшив величину давления нагнетателей на потери давления в этих участках (Ар) при соответствующих расходах. Такое исправление проще всего сделать графически, вычитая из ординат характеристик нагнетателей ординаты характеристик соединительных участков сети (рис. 1У.13), получая в результате ординаты кривой. [c.84]

После того, как рабочая точка достигнет на гребне седловины характеристики наибольшей величины давления (точка, б), противодавление сети превысит наибольшее в этом квадранте давление нагнетателя и жидкость, изменив направление своего движения, устремится обратно через нагнетатель. [c.90]

Помпаж может возникать и в установках с центробежными насосами. Положим, имеется система, показанная на рис. 14-11, г, причем потребляемый расход таков, что режимная точка Р лежит на восходящей части характеристики насоса Я. Эта точка неустойчива, так как здесь dHldQ > dfiJdQ, т. е. условие (14-2) не удовлетворяется. Положим, режим смещается вправо, что сопровождается увеличением подачи насоса Q и ростом уровня в резервуаре. Линия Не поднимается, достигает точки А, после чего происходит срыв режима и переход его в точку В, расположенную в левом квадранте характеристики (см. рис. 13-12). Теперь расход Q идет через насос в обратную сторону и уровень в резервуаре быстро падает. Режимная точка смещается от 5 к С. Здесь опять происходит изменение режима с С на D, после чего уровень в резервуаре растет, что приводит к смещению режима от О к Л. Далее процесс повторяется. Создается автоколебательный процесс, при котором подача насоса изменяется от Qg до Q , а уровень в резервуаре от В до Я. [c.262]

Структурные схемы нелинейных систем в ряде случаев могут быть сведены к последовательному соединению нелинейного звена с однозначной характеристикой и линейной части с передаточной функцией W (s). Асимптотическую устойчивость такого вида системы при любой форме однозначной нелинейной характеристики у = F (и)с указанными ниже ограничениями называют абсолютной устойчивостью. Однозначная нелинейная характеристика у = F (и), согласно предложению М. А. Айзермана, не должна выходить за пределы секторов, ограниченных прямыми АВ и D (рис. 6.19). В частности, этими прямыми могут быть оси координат, и тогда расположение характеристики ограничивается только первым и третьим квадрантами. Кроме того, нелинейная характеристика должна удовлетворять следующим условиям [c.201]

Графики, построенные по формулам (11.12) или (11.13) для ряда положительных и отрицательных значений или называют расходно-перепадными (внешними) характеристиками идеального четырехдроссельного золотникового распределителя (рис. 11.1). В квадрантах I ч III этими характеристиками опре- [c.292]

При конструировании установок использованы высокоэнергетические магниты из сплава неодим-железо-бор (Кс1-Ге-В). Эти магниты обладают уникальными свойствами, они имеют относительную магнитную проницаемость, равную единице не только в первом и во втором, но и частично в третьем квадрантах петли магнитного гистерезиса. Гистерезисные свойства, выгодно отличающие высокоэнергетические магниты, являются следствием основных физических характеристик — высокого магнитного момента атомов в кристаллической решетке и чрезвычайно больших значений энергии константы кристаллографической анизотропии. Последнее свойство определяет повышенную устойчивость высокоэнергетических магнитов к размагничивающему воздействию внешних магнитных полей. В магнитном гистерезисе высокоэнергетических магнитов наблюдается практически полное совпадение линий возврата на характеристике В (Н) с предельной кривой размагничивания в полях, даже превышающих значение коэрцитивной силы по индукции. Основные характеристики редкоземельных магнитов типа М(12ре14В следующие-. [c.102]

Положим, режим смещается вправо, что сопровождается увеличением подачи насоса Q и ростом уровня в резервуаре. Ясети поднимается, достигает точки Л, после чего происходит срыв режима и переход его в точку В, расположенную в левом квадранте характеристики (см. рис. 11-11). Теперь расход Q идет через насос в обратную сторону (потери на Я [c.394]

В дальнейшем, когда отсутствует специальная оговорка, рассматривается характеристика в первом квадранте, в пределах которого в подавляющем большинстве случаев и работают нагнетатели. Для центробежных нагнетателей с лопатками, загнутыми вперед, кривая N—L при производительности (р>рдии) непрерывно и довольно круто поднимается (рис. П1-6, кривая б). Для центробежных нагнетателей с лопатками, загнутыми назад, кривая N—L еще до достижения режима макс начинает перегибаться и снижаться (кривая в), причем значение мощности при оптимальном режиме оказывается близким к максимальному ее значению. [c.63]

Построение характеристик параллельно соединенных нагнетателей. При параллельном соединении (рис. IV- 1) нагнетатели подают жидкость в сбшуго сеть, причем через каждый нагнетатель проходит только часть общего количества жидкости. В месте соединения потоков установится некоторое общее для обоих потоков давление, а расход будет равен сумме расходов обоих нагнетателей. Отсюда следует, что для построения сум магной характеристики р—Ь параллельно соединенных нагне тателей следует алгебраически складывать их производитель ность при равных давлениях (рис. IV-12). Наиболее просто очевидно, это делать при объемных нагнетателях. Случается что для построения суммарной характеристики разных лопаточ ных нагнетателей необходимо знать характеристики отдельных нагнетателей не только в первом, но и во втором квадранте. В тех случаях, когда потерями в участках сетей, соединяющих [c.90]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология