Распределение пыли по горелкам

Распределение пыли по горелкам [c.85]

Обеспечение необходимого распределения воздуха между основными и сбросными горелками осложняется возможными изменениями распределения пыли в пылеконцентраторе, а также изменением присосов воздуха в сисгеме пылеприготовления. Поэтому несмотря на то что в качестве сушильного агента используются топочные газы, для регулирования воздушного баланса в систему пылеприготовления подается некоторое количество горячего воздуха через воздуховод 12 (рис. 19-8). [c.413]

В пе риод исследований в топочной камере сжигался концентрат донецких газовых углей с теплотой сгорания 23 000—26200 кДж/кг (до 40% по теплоте) в смеси с ГСШ и одна пыль ГСШ. Добавка концентрата с повышенной теплотой сгорания по сравнению с ГСШ приводила к необходимости остановки 4—8 пылепитателей из 16, что влекло неравномерное распределение пыли и воздуха по горелкам. [c.58]

Юнг Р. Распределение пыли п воздуха в пылеугольных горелках. Пер. БТИ ОРГРЭС, М., 1961. [c.358]

Горение угольной пыли в камерной топке протекает в неизотермической запыленной газовой струе, распространяющейся в среде высокотемпературных топочных газов. В зависимости от способа подачи вторичного воздуха запыленная струя распространяется либо непосредственно в топочной среде, либо вместе с окружающим ее потоком вторичного воздуха. В этом параграфе рассматривается более простой случай горения в пылевоздушной струе, распространяющейся в топочном пространстве при отсутствии потока вторичного воздуха, при следующих условиях и предположениях пылевоздушная струя истекает из щелевой горелки прямоугольного сечения. Поэтому можно считать, что имеется плоскопараллельная струя, и рассматриваемую задачу свести к двумерной. Во избежание осложнения задачи рассмотрением процесса воспламенения и горения летучих в качестве топлива принята пыль АШ. При этом для исключения взаимного влияния частиц различных размеров рассматривается монодисперсная пыль. Температура и скорость пылевых частиц и газа в соответствующих точках струи совпадают. Химическое реагирование существенно не влияет на распределение скоростей и концентраций, и поэтому на факел можно распространить закономерности неизотермической, запыленной турбулентной струи. [c.360]

Для обеспечения более равномерного распределения угольной пыли и воздуха по сечению горелки и в особенности по ее высоте во втором варианте горелка по каналу для подачи пылевоздушной смеси выполняется состоящей из унифицированных элементов в едином корпусе, каждый из которых представляет собой канал прямоугольного сечения с резким поворотом на 90 в вертикальной плоскости. Резкий поворот осуществлен установкой в канале отражающих плит под углом 45°. Для 25 387 [c.387]

При упорядоченной работе пылепитателей и отсутствии колебаний их подачя надобность в индивидуальных регуляторах отпадает. Это еще раз подчеркивает первостепенную важность улучшения равномерности и регулируемости подачи пылепитателей. Только таким путем можно обеспечить удовлетворительную точность распределения пыли и синхронность регулирования подачи ее по горелкам. Индивидуальная (в том числе автоматическая) подрегулировка может быть полезна на случай возникновения в эксплуатации длительно сохраняющихся отклонений подачи отдельных пылепитателей. Однако в таких случаях отнюдь не требуется быстродействующая автоматика. [c.127]

Горелка выполняется в двух вариантарс с горизонтальным расположением патрубка для подачи пылевоздушной смеси и приспособленного для вертикального подвода пылепровода, что улучшает условия компоновки и трассировки пылепроводов и обеспечивает более равномерное распределение пыли во входном сечении патрубка. [c.387]

Неравномерное распределение пыли и воздуха по горелкам вследствие неудовлетворительной работы пылепитателей, а также неудачной конфигурации пылевоздухопроводов. [c.115]

В схемах рис. 2-1 для равномерного распределения пыли по пылепро-водам рекомендуется применять симметричное разветвление пылепроводов со специальными распределителями 15ЫЛИ (рис. 6-33). При четырех горелках применяется двойное разветвление пылепроводов (рис. 2-5). [c.26]

Среди различных типов циклонных камер, применяемых для сжигания твердых топлив под котлами большой производительности, наибольшее распространение иолу-чили два типа горизонтальных камер — аксиальная с подводом дробленого тоилива через улиточную горелку и тангенциальная с распределенным подводом грубой пыли по длине образующей циклона. Второй тип циклонных топок, получивший наибольшее распространение в ФРГ, по зарубежным данным, более приспособлен для сжигания с жидким шлакоудалением топлив с менее благоприятными характеристиками, т. е. пониженным выходом летучих, повышенной влажностью, тугоплавкой золой и т. д. [Л. 1, 4], Исследования, проведенные на стенде циклонной тапки МВТУ—МО ЦКТН при сжигании донецких газового и длинноиламенного углей и их концентратов, также показали, что по итоговым характеристикам работы всей установки тангенциальная камера более экономична, чем аксиальная. Если при сжигании дробленки в аксиальной циклонной камере даже на лучших опробованных режимах потеря с механическим недожогом равнялось 2—3%, то при сжигании как дробленки, так и грубой пыли в тангенциальной циклонной камере эта же потеря не превышала 1 /о (химический недожог в обоих случаях отсутствовал). Однако такое различие суммарной полноты тепловыделения не разъясняет причины повышенной приспособленности тангенциальных циклонных камер к сжиганию в них менее качественного топлива. [c.124]

Суммарная яодача воздуха, определяющая общ ий избыток его в топке, регулируется изменением подачи дутьевых вентиляторов (ДВ). Как травило, это осуществляется изменением напора, создаваемого ДВ, направляющими аппаратами на всасе их. Подача ДВ регулируется обычно независимо от распределения воздуха по составляющим баланса и определяется установленной зависимостью общего избытка воздуха в топке от нагрузки парогенератора. Подача первичного воздуха подчинена задаче обеспечения надежного пневмотранспорта пыли в горелки, а при подаче пыли мельничным воздухом и в схемах с прямым вдуванием непосредствеино связана также с режимом работы системы пылеприготовления. Поэтому расход первичного воздуха можно регулировать лишь в узких пределах. В эксплуатации часто сохраняют его неизменным в широком диапазоне изменения нагрузки. Подача вторичного воздуха свободна от таких ограничений, и ее можно регулировать в широких пределах. Однако очень глубокое снижение расхода вторичного воздуха нежелательно из-за ухудшения вторичного смесеобразования в топке при малых скоро-88 [c.88]

При остановке мельничной системы питаемые ею сбросные горелки нуждаются в защите от обгорания и зашлаковки. Для этого предусматривается подача в них горячего воздуха. Обычно подвод горячего воздуха присоединяется к коллектору сбросного воздуха, что обеспечивает сохранение -настроенного при наладке распределения его по горелкам. Недостатком такой схемы является опасность просачивания запыленного мельничного воздуха в короб горячего воздуха через неплотности шибера при работе мельницы, увеличивающаяся при пониженных нагрузках парогенератора. Это требует принятия мер против отложения и загорания пыли в присадочном воздуховоде, как, например, установка двух последовательных шиберов с отсосом из полости между ними. [c.105]

Для последних лет характерна тенденция к возрастанию неравномерности суточных и недельных графиков нагрузок. В перспективе эта неравномерность будет еще более расти. Соответственно все более часто и во все более широком диапазоне приходится регулировать нагрузку парогенераторов. Выше было показано, что разгрузка парогенератора, как правило, вынуждает увеличивать общий избыток воздуха в топке, чтобы предотвратить недостаток его в горелках. Но это вступает в противоречие с необходимостью глубоких разгрузок парогенераторов, так как завышение избытка зоздуха снижает температуру факела и ухудшает устойчивость зажигания пыли. Всем этим подчеркиваются высокие требования к точности настройки равномерного распределения топлива и воздуха по горелкам, поскольку недостатки распределения также приходится компенсировать повышением общего избытка воздуха. [c.145]

Распределение интенсивности теплоотдачи по длине камеры, обогреваемой поочередно газовыми горелками различных типов или мазутной форсункой, исследовал А. В. Кавадеров (ВНИИМТ). Опыты проводились на стенде, представляющем собой камеру прямоугольного сечения (0,6 X 0,6 м) длиной около 5,3 м (рис. 3-3). В одной из торцевых стенок устанавливалась исследуемая горелка 1 (или форсунка). Боковые стенки и подина камеры футеровались огнеупорным легковесным кирпичом. Сводом камеры служили плоские калориметры 2 шириной 0,3 м каждый. В газовых горелках сжигался генераторный газ, получавшийся при газификации коксика. Газ (сухой) имел низшую теплоту сгорания 920—1030 ккал/м . Содержание влаги в газе было равно 30—50 г/мЗ содержание смолы и пыли — не более 1 г/м . Теплота сгорания мазута составляла 10 400 ккал/кг. Мазут подавался в форсунку нагретым до 70—80 °С под давлением 6 кгс/см . Конструкции исследованных топливосжигающих устройств схематически изображены на рис. 3-4. [c.61]

Мощным излучением и проникновением горячих продуктов сгорания в амбразуры большого размера металлические насадки и рассекатель горелки сильно нагреваются и обгорают. В этих условиях ненадежно работают прямоточно-улиточные горелки. Для уменьшения обго-рания и повышения надежности работы горелки амбразуры стали выполнять цилиндрическими. Но это связано с уменьшением раскрытия факела, т. е. противоречит основному принципу работы вир(ревых горелок. В завиргренном потоке происходит расслоение воздуха и пыли. Пыль оттесняется к периферии цилиндрического канала и неравномерно распределяется в потоке первичного воздуха на выходе из горелки. Неравномерно и распределение скоростей. Имеются и конструктивные недостатки. Вихревые горелки громоздки, сложны в изготовлении, требуют сложной разводки экранных труб у больших круглых амбразур. И, наконец, вихревые горелки обладают повышенным аэродинамическим сопротивлением и подвержены большему износу пылевоздушным потоком. [c.385]

К конструкции пылеугольных горелок предъявляются следующие требования горелка должна обеспечивать равномерное распределение скоростей и концентрации пыли в пылевоздушной смеси в своем выходном сечении и скорости в выходном сечении вторичного воздуха, малое аэродинамическое сопротивление, удобное расположение и простая конструкция патрубков для присоединения пылепроводов и воздухопроводов, компактность с учетом места установки и конструктивная простота горелки, удобство эксплуатации и ремонта, высокая износостойкость и надежность работы. [c.394]

Распределение концентрации пыли в пристенной зоне показывает, что наименьшая концентрация пыли 17—18 г/м наблюдается при схгор = 0,89. В этих режимах в пристенной зоне устанавливается восстановительная среда и не происходит наброса факела на боковой экран. Повышение избытка воздуха в горелке приводит к росту концентрации пыли в пристенной зоне и появлению окислительной среды. [c.57]

МПа [42]. Коррозионные повреждения наблюдались после 22 ООО—34 ООО ч эксплуатации с момента пуска. В топочных камерах этих котлов сжигалась пыль АШ. Эксплуатация котлов характеризовалась неустойчивой работой пылепитателей, большим содержанием горючих в уносе (на уровне 25,1—39,0%), неравномерным распределением воздуха по горелкам. Повреждения труб обнаруживались на участках, имеющих и не имеющих шлаковой корки, и в большинстве случаев они располагались на 2,0—2,5 м выше осей горелок. Наиболее активно коррозия происходила на участках экранов от верхней границы ошиновки и выше на 1,5—2,5 м и на скатах шлаковой воронки. Все разрывы экранных труб происходили по лобовой образующей и сопровождались полным раскрытием трубы. Наибольшее утонение всегда отмечалось по лобовой образующей, наименьшее — по боковым образующим. На тыльной стороне трубы утонения не наблюдалось. В продольном направлении стенка пораженных труб характеризовалась постепенным утолщением по мере удаления от горелок к верху экрана. Скорость коррозии в котлах ТП-230 с температурой среды в экранных трубах 317 °С достигала 1,1—1,5 мм/год. При расположении горелок на боковых стенах топки наибольшей коррозии подвергались фронтовой и задний экраны. Интенсивная коррозия участков труб в районе ошиповки наблюдалась при неудовлетворительном состоянии шипов и торкретной массы. Аналогичная зона распространения коррозии имела место в котлах СВД с температурой среды в экранных трубах 323 Т. [c.113]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология