Насосный эффект, уравнение

Объемный ноток ( насосный эффект мешалки) и гидродинамический напор Н связаны с подводимой мощностью уравнением [c.51]

В случае аппарата с перегородками (рис. III-7) радиальная составляющая имеет положительное значение на всей высоте лопатки, тогда как радиальный поток жидкости выходит за пределы мешалки. Нагата и др. [148] предлагают в таком случае применять в уравнении (III-22) значение предела интегрирования, полученное для мешалок без перегородок. Другие авторы [181] принимали для расчета средней радиальной скорости значение радиального потока жидкости, умноженное на высоту лопатки Ь. Это решение, кажется, является наиболее обоснованным. Ясно, что в данном случае насосный эффект меньше общего потока жидкости, отбрасываемого мешалкой в радиальном направлении. [c.107]

Указанные методы обладают тем недостатком, что применяемая для измерений аппаратура обычно нарушает естественную циркуляцию жидкости в аппарате, вследствие чего могут возникнуть большие измерительные погрешности. Результаты измерений, как правило, получаются заниженными. Только в случае некоторых мешалок (например, для описанной выше пропеллерной мешалки с диффузором) это существенного значения не имеет. Измерение насосного эффекта путем установления распределения радиальных и осевых скоростей на поверхности, описываемой лопатками мешалки, является более точным при условии, что распределение скоростей было замерено правильно. Для вычисления V используют уравнение (П1-18) и производят графическое интегрирование. Дополнительным упрощением, например для мешалок, создающих радиальный поток жидкости, является возможность измерения одной только максимальной скорости в плоскости мешалки и пересчета [c.108]

В литературных источниках встречаются три способа вывода уравнений для вычисления насосного эффекта [c.109]

Обратимся к уравнению (III-20), определяющему насосный эффект мешалок, создающих радиальный поток жидкости [c.109]

На основании экспериментальных исследований насосного эффекта мешалок различных типов был установлен большой разброс значений постоянной С в уравнении (111-25), — см. табл. 1П-1. Возникает подозрение, что в функции (1П-27) были опущены некоторые параметры процесса, оказывающие существенное влияние на величину У. Уже из табл. II1-1 видно, что это прежде всего относится к некоторым геометрическим параметрам сосуда с мешалкой (например, ширина лопатки мешалки, шаг пропеллера и т. п.). Кроме того, если учесть влияние силы вязкости (параметр г)), имеющее существенное значение при малых Ке, и сил тяжести (параметр g), которые могут иметь значение в случае образования воронки в аппаратах без перегородок, то функция (111-27) примет более общий вид [c.111]

По последнему уравнению рассчитывают коэффициент насосного эффекта [c.114]

Re = 10 - -2 10 не оказывает влияние на коэффициент насосного эффекта Lp и что влияние симплекса hID в диапазоне hID = 0,2-f-0,5 является очень слабым. Наиболее важные данные о размерах использованной аппаратуры и полученные корреляционные уравнения приведены в табл. П1-1 и 1П-2. Авторы измеряли также мощность, расходуемую на перемешивание, и определяли отношение Eu/Lp для различных значений dID в пределах djD = 0,18- -0,5, Оказалось, что это отношение для пропеллерных мешалок составляет - 0,6, для турбинных мешалок с наклонными лопатками 1,8, а для турбинных мешалок с вертикально установленными лопатками (по литературным данным) 5—8,5. С увеличением значения djD наблюдалось незначительное уменьшение отношения Eu/Lp. [c.124]

Для чисто тангенциального течения, как сказано выше, 7=1. Подставив это значение в уравнение (1, 38), получим радиальный насосный эффект /рад=0. [c.42]

Для чисто радиального течения при перемешивании турбинными мешалками, лопасти которых составляют с касательной к окружности, описываемой ротором мешалки, иной угол, чем 3 = 90, общее уравнение для радиального насосного эффекта (I, 37) принимает вид 1/рад = п м 51п 3. [c.42]

Насосный эффект рассчитывался по результатам измерений распределения скоростей и уравнению (111-21). Скорости жидкости измерялись трубками Пито для больших значений критерия Рей- [c.124]

Как следует из - данных, приведенных в табл. П1-4, влияние ширины лопатки Ь на насосный эффект выражено достаточно отчетливо, однако условия зависимости У р 6, содержаш,иеся в теоретическом уравнении (П1-36), не удовлетворяются. Только четырехкратное увеличение ширины лопатки Ъ вызывает примерно двухкратное увеличение насосного эффекта, а следовательно, влияние Ширины значительно меньше. [c.125]

Такое, казалось бы, противоестественное движение газа из области низкого в область высокого давления обусловлено поведением заряженных частиц, которые под действием электромагнитных сил движутся к оси дуги, увлекая за собой нейтральные частицы. Последние же ионизуются вследствие электрического нагрева, а образовавшаяся плазма вытекает в осевом направлении. Таким образом, магнитное сжатие дуги приводит к появлению насосного Или вернее компрессорного эффекта. В зависимости от конкретных условий массовая скорость в дуге рУг может быть ниже, равна или даже выше, чем в спутном потоке. Одиако в большинстве случаев на участке / рУг в дуге оказывается ниже, чем в периферийной зоне. В соответствии с законом неразрывности течение в холодном газе должно быть ускоренным. По этой причине, а также вследствие трения газа о стенки канала в спутном потоке плазмотрона будет наблюдаться падение статического давления по длине канала. В периферийной зоне образуется пик массовой скорости. Однако по длине канала неравномерность в распределении по сечению должна уменьшаться, что видно из уравнения импульсов, записанного ради упрощения в одномерном приближений [c.148]

Интересно, в частности, сравнение эмалированной и чугунной аппаратуры. Коэффициент уравнения (III, 12) для э.малированной стенки имеет большее значение (0,37), нежели для чугунной, что объясняется уменьшением шероховатости стенок эмалированного оборудования, приводящим к снижению насосного эффекта. Уравнение (П1, 12) не содержит симплексов геометрического подобия, а так как размеры опытной установки не приведены, то для расчетов это уравнение использовать нельзя. [c.178]

Гидродинамический напор (в м) обычно выражают в виде uV2g, где и — линейная скорость (в м/с) и g — ускорение силы тяжести [g — 9,81 м/с ). Окружная скорость мешалки есть линейная величина (сОокр ND ). Таким образом напор Н, развиваемый мешалкой, пропорционален Насосный эффект мешалки Qt, — ND . Подстановка выражений для Qn ш Н ъ уравнение (П1, 4) показывает, что Р Это известно также из определения критерия мощности. [c.51]

Уравнение (IV,15) показывает, что насосный эффект пропеллерных мешалок с низкой скоростью вращения значительно превосходит аналопгчную величину для пропеллеров с высокой скоростью вращения при равных затратах мощности и значениях критерия Рейнольдса. [c.70]

Из сопоставления уравнений (И, 3 ) и (I, 49) устанавливаются взаимные связи между отдельными переменными. Соотношения, особенно важные для определения условий перемешивания в аппарате с мешалкой, выявляются, если полагать, что одна из переменных ( У, п или (1 ) в уравнениях (И, 31) и (I, 49) сохраняет постоянное значение. Эти данные приводятся в табл. 1 [137], которая дает наглядное представление о взаимосвязи расчетных величин (/V. п, (1 с гидродинамической высотой Н и насосным эффектом У сек- определяющими в перемешиваемой системе степень турбулентности и кратность циркуляпни. [c.44]

Нагата и др. [145, 148] применяли уравнение (П1-22) и экспериментально установленные значения распределений скоростей. Предложенный Марром и Джонсоном [129], а также Парцеллой и Марром [161] косвенный метод определения насосного эффекта, использующий измерение времени циркуляции, состоит во введении в перемешиваемую жидкость (воду) так называелюго индикатора расхода. Индикатором расхода была резиновая таблетка размером 6,4 х6,4 х1,6 мм и плотностью 0,98 г/см , т. е. близкой к плотности воды. Авторы измеряли время между очередным появлением индикатора в сечении мешалки, определяя таким образом время циркуляции Тс- Эту величину получили в виде среднего значения по многим замерам. Принимая время циркуляции Тс как среднее время пребывания в объеме аппарата У, они рассчитывали в соответствии 3 теорией Данквертса [41] насосный эффект по формуле [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология