Распределение скоростей измерение с помощью

Широкие исследования насосного эффекта пропеллерных и турбинных мешалок провели Форт с сотрудниками [51—53]. Пропеллерные мешалки" имели постоянный инвариант шага Sid = i и постоянное число лопаток Z = 3, а турбинные мешалки — шесть лопаток, установленных под наклоном 45° к плоскости вращения мешалки. Исследования производились в аппарате с тремя перегородками D = 0,29 м) иа воде и водных растворах глицерина. Измерение насосного эффекта осуществлялось тремя способами на основании распределения скоростей, с помощью времени циркуляции и силы воздействия потока жидкости на дно сосуда. Установлено, что все указанные методы измерения дают близкие результаты. Авторы доказали, что критерий Рейнольдса в диапазоне [c.123]

Формулы (4.18)-(4.20) позволяют определить истинное распределение скорости в турбулентном пограничном слое по распределению скорости, измеренному с помощью трубки полного напора. Значения а в соотношениях (4.18), (4.19) определяются с помощью метода последовательных приближений. При этом в первых приближениях, в случае, когда трубка лежит на стенке, значение U находится графически (рис. 4.206) как точка пересечения с осью ординат экстраполированной прямой, описывающей распределение скорости вблизи стенки. Из распределения скорости определяются также значения U и U2. Расчеты показывают, что итерационная последовательность быстро сходится (рис. 4.206). При этом в последнем приближении значение Ul для трубки, лежащей на стенке, в пределах требуемой точности становится равным нулю. [c.244]

Распределение скорости измерялось при температуре потока 15 25°С с помощью термоанемометра постоянной температуры Термосистем-1050 . Сенсором служил датчик с вольфрамовой нитью длиной 1,7 мм и диаметром 3,8 10" мм. Постоянная составляющая сигнала термоанемометра, соответствующая средней скорости турбулентного потока, измерялась вольтметром Термосистем-1076 со временем осреднения т = 1,0 с. Погрешность измерения скорости потока зависела от качества тарировки сенсора и от стабильности температуры потока в стенде в процессе измерения и для скоростей 0,53,0 м/с не превышала 5%. [c.7]

Определение расхода газа в газоотводящей трубе производится по формуле, в которую входит средняя плотность потока, учитывающая неравномерность распределения скоростей по сечению трубы. Измерение скорости движения потока с помощью напорных трубок практически осуществимо в пределах скоростей 5-35 м/с. [c.225]

Измерение давления. Падение давления в теплообменнике — обычно столь же важный фактор, как и теплообменные характеристики. Экспериментальное оборудование может быть подобрано таким образом, чтобы поперечное сечение трубопровода было таким же, как и входное сечение исследуемой теплообменной матрицы в этом случае можно ограничиться простым измерением статического давления в трубе. В противном случае необходимо учитывать, различие динамического давления за счет изменения размера проходного сечения. Конечно, желательно установить перед теплообменной матрицей прямую-трубу длиной по меньшей мере десять диаметров, чтобы обеспечить однородное распределение скорости по сечению трубопровода. Если необходимо получить особенно достоверные данные о падении давления, можно использовать пьезометрическое кольцо, т. е. ряд соединенных между собой отверстий для отбора статического давления, выполненных по периметру трубы в плоскости, перпендикулярной направлению потока. Перепад давления в теплообменнике можно измерять непосредственно с помощью манометра или дифференциального датчика типа трубки Бурдона. [c.318]

Если измерения проводить при малых числах Не, начиная от границы перехода ламинарного течения в турбулентное, то с помощью специального прибора можно получить ряд точек в пограничном слое. Если эти точки наносить на логарифмическую сетку (рис.Х.Ю, ), то обнаруживается интересное явление опытные точки в пограничном слое (левее точки 4 ) располагаются на прямых линиях 5, J, 4. Этот факт дает возможность установить распределение скоростей в непосредственной близости от стенки при различных числах йе. [c.19]

Излучение из плазмы на сверхвысоких частотах обязано своим происхождением в основном только электронам. Оно возникает прн ускорении, испытываемом электронами при соударении (тормозное излучение) или при вращении электронов в магнитном поле (циклотронное излучение). Если электроны имеют максвелловское распределение скоростей с температурой Г, интенсивность микроволнового излучения из плазмы будет в соответствии с уравнением (V.36) характеризовать электронную температуру. Таким образом, температуру электронов можно определять, измеряя интенсивность излучения и коэффициенты пропускания и отражения плазмы. В практических случаях, когда коэффициент отражения пренебрежимо мал, температуру можно найти путем балансных измерений с помощью микроволновой мостовой схемы, показанной на рис. V.11. Большая часть входящих в эту схему волноводных элементов была описана выше. Шумовые эталоны представляют собой электрические разряды постоянного тока и, как и в случае трубки с плазмой (ср. рис. V. 1, а и б), должны вводиться в волновод через его широкую стенку под углом от 6 до 10° к оси волновода. Шумовые эталоны предварительно калибруются с помощью нагреваемой согласованной нагрузки, используемой в качестве стандартного излучателя. Типичная величина шумовой температуры составляет 18 000°К в случае разряда в неоне и 12 ООО °К для аргонового разряда. Интенсивность излучения шумового эталона А. можно увеличить, уси- [c.92]

Измерения параметров потока в вязком подслое в непосредственной близости от обтекаемой поверхности представляют особый интерес, поскольку они наиболее информативны. Линейное распределение скорости в этой зоне носит консервативный характер и сохраняется как в безградиентном потоке, так и в потоке с продольным градиентом давления. Для измерения скорости потока в вязком подслое широко используются микротрубки полного напора. Этот наиболее простой способ измерения обычно используется как контрольный при градуировке других способов измерения скорости (например, термоанемометрических измерений). Поэтому вопросам уменьшения погрешности измерения с помощью трубки полного напора уделяется особое внимание. [c.216]

РИС. 12.1. Измерение вязкости с помощью капиллярного вискозиметра. А. Стандартный вискозиметр Оствальда. Собственно капилляр длиной / расположен ниже отметки Уровень раствора поднимают до отметки А, и измеряют время, за которое он опустится до отметки Л . Б. Увеличенное изображение капилляра. Выделен цилиндрический элемент объема жидкости, который фигурирует при выводе закона Пуазейля. В верхней части рисунка дана схема распределения скоростей в потоке в системе координат, привязанной к элементу объема жидкости на расстоянии х от оси капилляра. [c.269]

В настоящее время можно полностью разделять на бумаге сложные смеси катионов в различных растворителях и идентифицировать зоны при помощи реагентов, дающих цветные пятна или флуоресценцию. Коэффициенты пропорциональны коэффициентам распределения вещества. Они позволяют судить о возможности и эффективности разделения веществ. М. Ледерер [139] произвел систематическое измерение коэффициентов Rf, характеризующих относительную скорость движения ионов в процессе хроматографирования, для большинства катионов и для некоторых анионов. В качестве подвижного растворителя он использовал н-бутанол в смеси с соляной кислотой. [c.178]

Закон нормального распределения Гаусса. Определяя понятие случайных погрещностей химического анализа, мы подчеркивали, что в отличие от систематических погрещностей они не имеют видимых причин. Точнее говоря, ввиду многочисленности отдельных случайных погрешностей и ничтожных значений каждой из них химик-аналитик сознательно отказывается от выяснения их причин и оценки значений. Ценой этого отказа он получает право изучать и описывать общую случайную погрешность и оценивать результаты анализа методами математической статистики, рассматривая их как случайные величины. Аналогичным образом поступает исследователь-физик, который ценой отказа от измерения скоростей и направления движения отдельных молекул газа приобретает возможность статистического описания огромного макроскопического ансамбля молекул —газа как физического тела с помощью усредненных параметров температуры, давления, теплоемкости, энтропии и т. д. [c.77]

В некоторых важных для практики случаях выталкивающая сила и течение в струе направлены в противоположные стороны. Такие струи обычно называются струями с отрицательной выталкивающей силой. Течение в них развивается под действием начального импульса и выталкивающей силы. И поскольку они направлены в противоположные стороны, течение в струе тормозится, останавливается на некоторой глубине и затем изменяет свое направление. Такие струи были исследованы экспериментально и теоретически с использованием приближенных моделей подсасывания. Изучались турбулентные течения в струях при воздействии отрицательной выталкивающей силы [54, 62]. С помощью аналитических моделей определены значения глубины проникновения струй, а также распределения температуры и скорости полученные результаты сравнивались с экспериментальными данными, и оказалось, что они довольно хорошо согласуются между собой. Проведено детальное экспериментальное исследование двумерных пристеночных и свободных струй с отрицательной выталкивающей силой при турбулентном режиме течения [25]. Измеренные профили скорости и температуры были использованы для расчета глубины проникновения [c.193]

В работе [12] представлены результаты экспериментальных исследований распределения уноса по длине переливной ситчатой тарелки, работающей в диапазоне малых плотностей орошения, при скоростях газа, отнесенных к рабочей площади тарелки, обеспечивающих устойчивую работу. Анализ литературных данных показывает, что определяемая в эксперименте величина уноса зависит от используемого метода его измерения непосредственное измерение капельного уноса сепарационными устройствами, ввод в поток жидкости трассера с последующим титрованием или фотоколориметрическим анализом. Основной задачей является выяснение распределения уноса по длине тарелки. Для этого использовали метод, основанный на непосредственном улавливании уносимой жидкости с помощью сепарационных устройств и измерение ее количества объемным методом. [c.48]

Для измерения распределения массы по ширине полотна обрезиненного корда применяют сканирующее устройство, измерительная головка которого способна непрерывно перемещаться взад, вперед и поперек полотна, разделенного на три зоны. Результаты измерения передаются в ЭВМ, где они сопоставляются с заданными. Сигнал рассогласования подается на исполнительные механизмы, с помощью которых регулируется толщина обрезиненного корда по ширине валка. Грубая регулировка производится за счет изменения зазора между валками каландра, а точная — с помощью механизмов перекрещивания осей валков каландров и механизмов выбора люфтов шеек валков. Кроме того, каландры оснащаются устройствами (на основе фотоэлементов) для определения ширины ткани, скорости прохождения полотна, вытяжки, температуры валков каландра и воздуха. [c.90]

Метод доплеровского уширения, основанный на измерении распределения энергии аннигиляционных фотонов с применением эффекта Доплера. Вследствие эффекта Доплера с увеличением скорости аннигилирующей пары распределение энергий аннигиляционных фотонов становится шире. С помощью этого метода оценивается также распределение момента аннигилирующей пары. [c.305]

Таким образом, уменьшение скорости коррелирует с несферичностью пор и их ориентацией. На этой основе предложен метод оценки повреждений от крипа. Применение анализа с помощью метода нейронной сети и разбиения ОК на слои по толщине позволяет определить пространственное распределение пустот по обратному рассеянию. Предсказанное количество несплошностей удовлетворительно совпадает с измеренным. [c.786]

Таким образом, уравнения внутреннего тепломассопереноса (5.]84) расс.матриваются со случайными граничными условиями. Описание процесса замыкается, когда характер распределения случайных значений координат частицы и скорости ее обтекания известны, например из непосредственных экспериментальных измерений при помощи просвечивания псевдоожиженного слоя рентгеновскими лучами [64, 65]. В этом случае система уравнений математической модели может быть решена численными методами [66]. [c.333]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям решеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,, в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сеченпп, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

В опытах Н. М. Тихоновой [134], проведенных на модели аппарата с отношением FJF,, = 39 и Яо = 25 (рис. 10.1, а), измерения скорости проводили с помощью пневмонасадки. По кривым I (рис. 10.1, б) видно, что границы свободной струи находятся в пределах аппарата до расстояния S = s /R - 2,5. Площадь поперечного сечения струи F . = F, в данном случае составляет 0,5/ сечения s = 15,6 и примерно совпадает с fh- в сечении 5 -= 25. При дальнейшем продвижении струп, т. е. с увеличением s вследствие того, что дополнительному растеканию ее по сечению препятствуют стенки аппарата, происходит ее деформация и изменяется характер распределения скоростей. Это имеет место как при отсутствии каких-либо препятствий внутри аппарата (кривые 2, [c.268]

Новые возмолчности измерения открывает лазерный метод, который использует эффект Допплера [8], основанный на изменении частоты сигналов, отраженных от движущихся частиц. Этим методом можно измерять как большие, так и малые скорости (до 10 м/с). ]Иинимальны11 размер элемента жидкости, в котором можно производить измерение скорости с помощью данного метода равен 10 мм. Это позволяет применять его для измерения распределения скоростей в узких щелях, где другие методы оказываются ненадежными. [c.92]

Для определения значения Со по формуле Зубера—Финдлея необходимо знать характер распределения скоростей и газосодержания по сечению колонны, что является сложной экспериментальной и аналитической задачей. Обычно применяют эмпирические формулы, связывающие величину Со с газосодержанием ф. При помощи итерационного рещения полученного уравнения можно рассчитать среднее газосодержание ф с учетом поперечной неоднородности или по измеренному значению ф оценить параметр uq. Для аппроксимации зависимости ио(ф) можно воспользоваться соотнощением (8.3). [c.175]

Измерения были проведены с помощью электрохимического метода [ 2 ]. Для определения скорости использовался дАтчик типа лобовая точка диметром 0,04 мм. Датчик устанавливался на одной из пластин и выставлялся таким образом, чтобы его чувствительный элемент был расположен на равном расстоянии от обеих пластин. Для измерения профиля скорости производилось перемещение одной пласпшы с датчиком относительно другой. Характерные распределения скорости в турбулентном режиме течения приведены на рис. 2 [c.22]

На рис. 3. 10 приведены кривые распределения относительных скоростей по шагу лопаток за колесом по опытам А. Д. Тарасова [39] с колесом полуоткрытого типа — 90 . 2 = 275 мм, и2 = 210 м1сек). Измерения производились в 7 мм от периферии колеса с помощью прибора, вращающегося вместе с колесом в трех сечениях по ширине колеса в меридиональной плоскости. На оси абсцисс нанесены расстояния от ведущей поверхности лопатки, отнесенные к шагу. [c.58]

Описан метод измерения скоростей потока в неподвижном зернистом слое с помощью пневмометрпческого насадка, нечувствительного к скосам потока и обеспечивающего локальность измерения в точке размером не более 0,5 мм. Представлены результаты исследования полей скорости в случайной плотной упакованной структуре сферических частиц размером d = 4 мм в аппарате диаметром 125 мм. С помощью статистического анализа флуктуаций скорости проведена количественная оценка радиальной функции распределения, отражающей ближний порядок в расположении частиц в слое. Экспериментально показано, что конфигурация частиц первой координационной сферы близка к структуре плотнейшей упаковки со случайно распределенными дырками в узлах решетки. Табл. 1. Нл. 6. Библиогр. 7. [c.173]

По результатам измерений массообмена для нереагирующей примеси (/( = 0) стараются оценить все входящие сюда параметры (/, р, 7, WnViIKp), а изучая кинетику данной реакции в неподвижном продуваемом зернистом слое катализатора, определить константу скорости каталитической реакции К (с ). Если определены все эти параметры, то можно далее аналитически или с помощью ЭВМ рассчитать распределение концентраций в плотной фазе Спл (г, I) и в пузырях с уз (г, t) и по соотношению (П.61) рассчитать выход—степень превращения реагирующего компонента в аппарате. [c.179]

Участок вблизи фронта. Участок развития фронта потока рассматривался [29] при попытке моделирования распределения молекулярной ориентации в литьевых изделиях по экспериментальным наблюдениям. На рис. 14.10 показано такое распределение, полученное Вюбкеном и Менгесом [30] путем измерения усадки тонких срезов с литьевых изделий, изготовленных с помощью микротома, при повышенных температурах. Рис. 14.10, а иллюстрирует распределение продольной (по потоку) ориентации при двух значениях скорости впрыска. Кривые распределения ориентации имеют характерный вид максимум ориентации располагается на поверхности изделия, затем наблюдается постепенное уменьшение ориентации, за которым следует второй максимум, после которого опять происходит постепенное уменьшение ориентации до полного ее отсутствия в центре изделия. На рис. 14.10, б показан другой характер распределения ориентации. Максимальное значение продольной ориентации наблюдается не на поверхности изделия, а на небольшом расстоянии от поверхности, а поперечная ориентация непрерывно уменьшается от максимума на поверхности до нуля в центре изделия. [c.531]

В других случаях градиент температуры у стенки не остается постоянным, наиример на движущейся стенке, такой, как поверхность вращающегося цилиндра, на которой скорость Шд имеет заданное значение, или на иористоп стенке, на которой задано ненулевое значение скорости и>у. Вследствие этого профиль темпе-ратуры вблизи стенки имеет индивидуальный характер. Однако обычно градиент температуры в окрестности стенки можно приближенно или точно определить при помощи существующих математических методов теории пограничного слоя. Нестационарные задачи теплонроводности, например со скачкообразным нагревом стенки, можно решать аналогичным способом. В этом случае распределение градиента температуры вблизи стенки также обычно рассчитывается ио результатам измерений. [c.39]

Анализ рис. 5.47 и 5.48 дает теперь возможность понять ряд терминов, используемых в сочетании с многоканальными анализаторами. Коэффициент преобразования сигнала в АЦП относится к общему количеству приращений (адресов), используемых для характеристики распределения измеренных импульсов. Выбираемые с помощью переключателя значения обычно лежат в диапазоне от 32 до 8192 с множителем 2. В действительности коэффициент преобразования определяет разрещение АЦ-преоб-разователя путем контроля скорости разряда конденсатора расщирителя. Это определяет количество тактовых импульсов, которое должно быть подсчитано для импульса от главного усилителя данной амплитуды. В обозначениях рис. 5.48 форма сигнала в точке Б, наклон и, следовательно, время, требуемое [c.249]

Фукс И его сотрудники использовали уравнения Де Маркуса и Томаса для расчета с помощью электронной вычислительной машины проскока частии полидисперсного аэрозоля с логарифми чески нормальным распределением по размерам через плоскопараллельную диффузионную батарею в функции скорости течения и размеров канала При этом была получена серия кривых, из которых могли быть найдены размеры частиц по измерениям методом Таунсенда Этот метод был затем успешно применен для измерения величины частиц аэрозоля хлорида натрия с высокой степенью дисперсности [c.180]

В течение 30 лет НИИ ВОДГЕО занимается исследованием и разработкой конструкций водоуловителей. Вначале измерения водоулавливающей способности производились объемным способом, однако этот способ при испытаниях полномасштабных образцов водоуловителей требует больших затрат времени и обеспечивает погрешность имерений лишь до 0,01%, что в настоящее время не всегда достаточно. Поэтому были разработаны и задействованы специальная опытная установка и методика, обеспечивающая необходимую точность результатов (0,001%) в соответствии с уровнем современных мировых требований. По этой методике измерение количества уносимой через водоуловитель в виде капель воды производится кондук-тометрическим прибором, разработанным в НИИ ВОДГЕО. В этом приборе капли воды из воздушного потока, прошедшего через водоуловитель, осаждаются на электропроводную бумагу, способную изменять свое электрическое сопротивление пропорционально количеству осевшей на нее влаги. С помощью прибора НИИ ВОДГЕО можно в течение короткого времени (около 30 с) с достаточной точностью определить унос воды в любой точке над водоуловителем в широких диапазонах скорости воздуха и плотности орошения и таким образом снять поле концентраций капель воды в воздухе, подробно исследовать распределение уноса над водоуловителем и оценить эффективность самого водоуловителя. [c.178]

При плавном входе в трубу единственный источник потерь -это потери полного давления в пограничном слое. В ядре потока потерь нет. Поэтому наиболее точное экспериментальное определение коэффициента сопротивления плавного входного коллектора может быть достигнуто измерением распределения полного давления и скорости в выходном сечении коллектора. При этом в пограничном слое измерения следует выполнять с помощью микронасадка. В этом случае коэффициент сопротивления [c.124]

Профшометрия (кавернометрия). Предполагает использование экспонировавшихся по гравиметрическому методу образцов для более углубленного анализа их корродированной поверхности. По потере массы образцов определяется средняя скорость коррозии, однако к разрушению трубопроводов приводят максимальные скорости роста язв. Измерение глубины язв на эксгюнировавшихся образцах с по-мопдью каверномера (при достаточно больших повреждениях) или с помощью микроскопа (методом двойной фокусировки на дно и края язв) позволяет определить закономерности процесса коррозии вид функции распределения и ее параметры. Как свидетельствуют иссле- [c.457]

Баррер открывает дискуссию сообщением о некоторых исследовательских работах, выполненных в ОКЕКА. В этих работах исследовались следующие три зоны, играющие важную роль в процессе стабилизации пламени 1) зона пограничного слоя вблизи стабилизатора 2) зона рециркуляции и смещения 3) зона турбулентного пламени. Исследовательская группа Баррера изучала роль зоны пограничного слоя с помощью установки с вращающимся цилиндрическим стабилизатором, который видоизменял примыкающий к стабилизатору пограничный слой путем изменения скорости вращения. Однако с помощью такого специального приспособления не удалось изучить характеристики стабилизации при больших скоростях. Поэтому усилия были направлены на изучение второй важной зоны — зоны рециркуляции и смешения — спектроскопическим методом (аналогичным методу Зоммерфилда), который дает возможность определять локальные отношения смешивающихся компонентов в следе тел плохообтекаемой формы путем сравнения интенсивности излучения полос СН н Са. В опытах изучались простые дисковые и конические стабилизаторы. Производились аналогичные измерения для стабилизаторов обоих типов. Таким путем четко определяли толщину следа и длину зоны рециркуляции. Распределение относительной интенсивности, определяемой концентрацией топлива в смеси, оказалось следующим сильные изменения вблизи стабилизатора между зоной рециркуляции и пламенем, которые уменьшаются с увеличением расстояния от стабилизатора. С обогащением смеси эти изменения также уменьшаются. [c.386]