Модельные и натурные испытания насосов

ИСПЫТАНИЕ НАСОСОВ МОДЕЛЬНЫЕ И НАТУРНЫЕ ИСПЫТАНИЯ НАСОСОВ [c.126]

Во многих случаях установлено, что значение к. п. д., полученное по формуле Муди, хорошо согласуется с результатом испытаний натурных насосов. Однако известны также случаи, когда расхождение между к. п. д. модели и прототипа доходило до 1,4% [10], а у одной современной установки установленный при промышленном испытании к. п. д. большого центробежного насоса не превышал к. п. д. модельного 8-дюймового насоса, который был более чем в 6 раз меньше прототипа. [c.328]

Испытания насосов, как правило, проводятся в модельных условиях на воде (модельная жидкость) и на режимах по расходу, угловой скорости вращения и давлению на входе, отличных от натурных (модельные режимы). Поэтому необходимо опытные данные обработать таким образом, чтобы по результатам модельных испытаний можно было бы определить параметры насоса на натурных режимах и натурной жидкости. Для этой цели используются критерии подобия, получаемые на осно вании теории подобия и размерностей. [c.93]

Характеристики насосов получают путем испытаний отдельных натурных образцов, а если их размеры и требуемая мощность слишком велика, то путем испытания геометрически подобных моделей. В последнем случае полученная модельная характеристика пересчитывается на натурные условия по формулам подобия (10-25) и (10-26). [c.232]

Следует подчеркнуть, что расчеты по приведенным выше формулам и графикам позволяют получить лишь усредненные характеристики струйных насосов, которые могут быть существенно уточнены в процессе доводочных испытаний на модельных или натурных образцах. Например, принято считать, что максимальное значение КПД гидроструйных насосов с центральным соплом не превышает 30—32 %, в то же время в литературе имеются сведения о том [34, 43], что за -счет правильного проектирования и тщательного изготовления удается увеличить их КПД до 40 % и даже более. [c.60]

По уравнениям (12) можно пересчитать результаты испытаний модельного насоса и получить рабочие характеристики натурного насоса при X < 2 < 2. [c.21]

Крупные насосы. Трудности, связанные с испытаниями этих насосов (сооружение крупных, капитальных стендов или измерение параметров на месте эксплуатации), заставляют переходить от натурных к модельным испытаниям [41]. [c.8]

Крупные насосы (номинальная мощность более 400 кВт или с внутренним диаметром входного патрубка более 400 мм) допускается испытывать на воде на стендах изготовителя при уменьшенной частоте вращения (но не более чем в 2 раза по сравнению с номинальной) или на местах эксплуатации на натурной жидкости при частоте вращения, отличающейся от номинальной не более чем на 5%. Для крупных насосов допускается (при испытаниях) вместо получения характеристик (напорной и энергетической) определять напор и потребляемую мощность для режимов, указанных в утвержденной технической документации, и сравнивать с напорной и энергетической характеристиками, полученными при модельных испытаниях. Кавитационную характеристику допускается получать для крупных насосов-—пересчетом с данных модельных испытаний, а для малых и средних погружных насосов — при исследовательских испытаниях одной ступени. [c.82]

Необходимо также отметить, что одним из последствий, вызванных требованием натурных величин числа Фруда и кавитационного параметра к при модельных испытаниях кавитации, является то, что над свободными поверхностями модельного потока должно быть не атмосферное давление, а пониженное в линейной зависимости от моделирования. В таких условиях возможные центры кавитации , образующиеся на свободной поверхности, например, вихри с вовлечением воздуха в подводящих сооружениях насосов будут также вести себя правильно. [c.206]

Как и для варианта с выступами на всасывающей поверхности лопастей, увеличение радиального зазора также позволяет уменьшить интенсивность разрушения в широком диапазоне подач. Однако если судить по уменьшению величины вибрации, вызванной кавитацией, то эффект в этом случае значительно меньше. Кроме того, сравнение испытаний модельного и натурного насосов показывает, что в каждом из этих случаев максимальный эффект достигается при различной величине относительного зазора. [c.216]

Для крупных насосов при значительных колебаниях уровней воды в нижнем бьефе часто бывает целесообразно, не увеличивая подтопления, ввести ограничения в режимах их эксплуатации. В связи с тем что характеристики, полученные пересчетом с модельных, часто не дают исчерпывающего ответа, обоснованный выбор величины подтопления рабочего колеса на проектируемых станциях и режима эксплуатации на действующих возможен только на основании результатов натурных кавитационных испытаний, включающих определение кавитационного запаса по снижению энергетических параметров, результатов измерения уровней пульсации давления, вибрации и шума. [c.153]

Энергетические характеристики насоса, как уже отмечалось, лолучают, проводя испытания на модельной жидкости, воде. Характеристики, полученные для воды, необходимо пересчитывать для натурных жидкостей, на которых работает насос, в том случае, если вязкости жидкостей существенно отличаются. [c.128]

Модельные испытания. Методически и технически правильно проведенная отработка проточной части на уменьшенных моделях позволяет в существенно более короткие сроки и с меньшими затратами выбрать оптимальную геометрию рабочих органов и избежать сложной и дорогостоящей доработки натурной проточной части. При испытаниях осуществляется вначале про-ливка модели проточной части, а затем испытание при вращении. Изготовленная из оргстекла прозрачная модель проточной части при проливке ее водой позволяет вести визуальное наблюдение картины течения в подводящем и отводящем каналах насоса, обнаруживать и устранять вихревые зоны, отыскивать оптимальные формы и размеры подводящих и отводящих элементов конструкции (направляющих аппаратов, спиральных отводов, кольцевых сборников). [c.266]

Трение подразделяют на два вида трение скольжения и трение качения. В трущихся парах авиационных насосов наблюдается их сочетание, которое количественно меняется в зависимости от режима работы насосов. Это обусловливает сложность воспроизведения в лабораторных условиях такого вида трения и получения результатов, хорошо коррелирующихся с опытом эксплуатации авиатехники. В результате все созданные до последнего времени лабораторные методы оценки противоизносных свойств на модельных установках имели большие ограничения, и для надежного определения указанных свойств в основном использовали натурные топливные насосы и длительные методы испытания с использованием больших объемов топлива. [c.154]

Решение этих задач осложняется отсутствием надежной мб-тодики пересчета модельных кавитационных характеристик на натуру и несовершенством существующей методики определения модельных кавитационных характеристик насосов. Принятая методика определения начала кавитации на моделях по срыву энергетических характеристик позволяет фиксировать кавитационные явления в осевых насосах только при значительном их развитии. Между тем отрицательные явления в виде вибрации агрегата, эрозии обтекаемых поверхностей и шума отмечаются на более ранних стадиях развития кавитации. Поэтому обоснованное назначение глубины установки рабочего колеса на проектируемых и введение обоснованных ограничений в режимах на эксплуатируемых станциях возможно только на основании результатов натурных кавитационных испытаний, включающих определение величины и расположение зон кавитации и эрозии, измерение вибраций и уровня шума. [c.218]

Сложный характер движения жидкости в насосах, невозможность выдержать одновременно все критерии подобия при моделировании кавитационных явлений, меняьэщиеся физические свойства и состояние перекачиваемой жидкости в значительной мере затрудняют пересчет результатов модельных испытаний и уменьшают его точность. В результате этого, а также вследствие возможных незначительных отклонений при изготовлении и монтаже отдельных элементов проточного тракта энергетические и кавитационные показатели различны не только у натурных и модельных насосов, но, в известных пределах, и у натурных насосов одной серии. Поэтому окончательный, технически обоснованный вывод об индивидуальных особенностях рассматриваемого насоса можно сделать лишь на основании его натурных испытаний. В процессе испытаний определяют оптимальные режимы эксплуатации и пределы бескавитационной работы, а также накапливают данные для совершенствования конструкций проектируемых насосов. [c.278]

Соблюдение условия равенства числа Рейнольдса в натуре и модели не всегда осуществимо. Теоретический анализ возможности выполнения этого условия показывает [32], что при этом кинематическая вязкость жидкости модельного потока V,, должна быть меньше кинематической вязкости натурного потока в Л 1 число раз, где М1 — линейный масштаб моделирования. При испытании осевого насоса, имеющего в натуре рабочее колесо диаметром = 4. и, на экспериментальной установке с моделью диаметром О., 0,2 м, М1 будет равно 20. Тогда кинематическая вязкость жидкости %юдель- [c.196]

Соблюдение условия рапенстза чисел Рейнольдса в натуре и на модели при решении практических задач осуществимо далеко не всегда. Теоретический анализ возможности выполнения этого условия показывает, что кинематическая вязкость жидкости модельного потока Vm должна б1лть меньше кинематической вязкости натурного потока Vh в м/ число раз. При испытании модели осевого насоса, имеющего в натуре рабочее колесо диаметром >н=4 м, на экспериментальной установке диаметром Dm= =0,2 м коэффициент подобия б /дет равен 20. Тогда кинематическая вязкость жидкости модельного потока для соблюдения равенства Кем = Re должна быть меньше кинематической вязкости воды е 89,5 раза. Капельных жидкостей столь малой вязкости в природе не существует. [c.41]

Испытание модельного насоса часто производится при частоте вращения, отличной от частоты вращения натурного насоса и модельный насос имеет размеры рабочих органов, отличкле от размеров рабочих [c.36]

Для ГЦН характерно то, что их рабочие колеса имеют достаточно большие размеры и относительно большие зазоры в лабиринтных уплотнениях. Учитывая сложный характер течения в зазорах между колесом и неподвижным корпусом, аналитические методы следует применять лишь для ориентировочной оценки осевых сил, а уточнение их и доведение до приемлемых значений следует проводить при отработке модельных насосов и головных образцов штатных насосов. При испытаниях модельного насоса ГЦН для РБМК была определена зависимость осевой силы от подачи, приведенная на рис. 6.14. Это позволило найти зависимость осевой силы для натурного ГЦН от подачи и давления на всасывании. Осевая сила для натурного насоса описывается соотношением [c.249]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология