Влияние давления и температуры в паровой зоне

Повышения термодинамической эффективности холодильного цикла. Для большинства используемых фреонов (кроме Ф-22) применение регенеративного подогрева всасываемого в компрессор пара приводит к некоторому повышению эффективности термодинамического цикла, а также к улучшению объемных характеристик компрессора. Это повышение эффективности должно перекрывать отрицательное влияние падения давления в паровой зоне теплообменника, что заставляет компрессор работать при более низкой температуре кипения. Наибольший выигрыш от применения регенеративного теплообменника наблюдается при низких температурах кипения. Для систем, работающих в режиме кондиционирования воздуха, регенеративные теплообменники себя не оправдывают. [c.214]

Непрерывное коксование осуществляют при более высоких температурах (520—550 °С), чем замедленное коксование, и па поверхности контактов (коксовых частиц). Однако повышенная температура в зоне реакции еще не приведет к большей глубине разложения сырья, чем при замедленном коксовании. Особенность коксования на твердых теплоносителях — интенсивное испарение части исходного сырья без существенной деструкции, что, очевидно, должно привести к снижению выхода продуктов деструкции и уплотнения, протекающих в жидкой фазе. Деструкция в паровой фазе при непрерывных процессах коксования, в отличие от замедленного коксования, протекает с большей скоростью. В связи с этим конечная глубина разложения и выход продуктов определяются главным образом кинетикой процесса в паровой фазе, а влияние давления на показатели процесса более существенно, чем при замедленном коксовании. Деструкция в паровой фазе промежуточных фракций должна привести к повышенному газообразованию и увеличению в продуктах распада содержания непредельных соединений. [c.238]

Испарение через мембрану. Это процесс разделения жидких смесей, основанный на различной скорости переноса компонентов смеси через полупроницаемую мембрану вследствие различных значений их коэффициентов диффузии. Из исходного раствора через мембрану в токе инертного газа или путем вакуумирования (рис. 24-8) отводятся пары, которые затем концентрируются в конденсаторе. При разделении происходят растворение вещества в материале мембраны (сорбция), диффузия его через мембрану и десорбция в паровую фазу с другой стороны мембраны. Процесс переноса вещества через мембрану описывается законом Фика [уравнение (24.5)]. Состав паров зависит от температуры процесса (влияние давления на его характеристики незначительно), материала мембраны, состава разделяемой смеси и др. Для увеличения скорости процесса раствор нагревают до 30-60 °С, а в паровой зоне создают разрежение. [c.333]

ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ И ТЕМПЕРАТУРЫ В ПАРОВОЙ ЗОНЕ [c.165]

Крекинг дистиллятного сырья при атмосферном давлении в периодически действующем реакторе практически невозможен, так как с приб.чижением к температуре процесса часть сырья испаряется и удаляется из зоны реакции. Таким образом, термический крекинг дистиллятного сырья нужно осуществлять в реакторе под давлением — автоклаве. Так как термическая устойчивость облегченного сырья больше, его необходимо крекировать нри несколько более высоких температурах, которые могут оказаться критическими как для более легкой части сырья, так и дли продуктов раз.ложеиия. В результате доля паропой фазы возрастает и влияние давления как фактора углубления процесса увеличивается. Например, температура в автоклаве 440 °С является критической для всех фракций, выкипающих ниже 265 С , так как эти фракции независимо от давления уходят в паровую фазу. [c.81]

Четкость выделения зон адсорбции зависит от природы разделяемой смеси и адсорбента, а также от условий проведения процесса температуры, давления, скорости подачи разделяемого потока. При хорошей дифференциации зон адсорбции появление компонентов в выходном потоке строго последовательно при этом говорят о хроматографическом разделении исходной смеси. В промышленных условиях хроматографического разделения, как правило, не происходит, такая цель и не ставится обычно решается задача извлечения из исходной смеси одного или нескольких целевых компонентов. В последнем случае процесс ориентируется на извлечение ключевого компонента — наименее сорбируемого из целевых. Появление ключевого компонента в выходном потоке является сигналом о необходимости прекращения процесса адсорбции. В силу обратимости процесса адсорбции адсорбированные компоненты можно удалить из слоя адсорбента, т. е. десорбировать. На процесс десорбции особое влияние оказывает повышение температуры слоя адсорбента и создаиие потока газовой (паровой) фазы — десорбирующего (регенерационного) потока. В результате осуществления процесса десорбции получают целевые компоненты в виде продукта и регенерированный (освобожденный от адсорбированного вещества) адсорбент. Слой адсорбента, таким образом, последовательно переходит из цикла адсорбции в цикл регенерации. Цикл регенерации, в свою очередь, подразделяется на стадию нагрева (собственно десорбция) и стадию охлаждения (снижение температуры слоя адсорбента до температуры адсорбции). В соответствии с этими стадиями адсорбционного процесса путем последовательного переключения перерабатываемого потока с одного адсорбционного аппарата на другой организуется непрерывный производственный процесс. [c.93]

Склонность реактивных топлив воспламеняться от открытого пламени характеризуется их те.мпературой вспышки, величина которой зависит от давления насыш,енных паров топлив. При нагреве топлив до температуры вспышки над поверхностью топлива образуется взрывоопасная концентрация паров топлива в воздухе. Для реактивных топлив концентрационные пределы взрывоопасных смесей их паров с воздухом лежат в пределах 1,1 — 7,1 об.% [81]. Образование взрывоопасных смесей в паровом пространстве топливных баков самолетов зависит от испаряемости топлив и условий полета. На образование взрывоопасных смесей будут оказывать влияние также размеры и форма топливных баков, изменение объема газового пространства в топливных баках во время полета, а также интенсивность перемешивания топлива с воздухом. При наборе самолетом высоты или при переходе на сверхзвуковые скорости полета по причине увеличения испарения реактивных топлив происходит, переобогащенных смесей воздуха с топливом, в результате чего зоны взрывоопасных смесей сужаются [194]. Для топлив Т-1 и ТС-1 вследствие переобогаще-ния топливо-воздушных смесей опасность их воспламенения исчезает при полетах на высоте более 16—17 км, для топлива Т-2 — около 15 км [195]. [c.49]