Стадии адсорбционные

Таким образом, вышеприведенные расчетные формулы позволяют получить распределение концентраций в любом цикле на любой стадии адсорбционно-десорбционного процесса. [c.239]

Акт катализа включает две последовательные стадии адсорбционную — образование мультиплетного комплекса и десорбционную — распад мультиплета. Причем, затрата энергии происходит как на стадии образования, так и на стадии распада мультиплета. Сущность [c.63]

Решение вопросов промышленной сорбции требует всесторонних знаний по системе н-парафин-цеолит. В частности, весьма важным является знание тепловых эффектов на стадиях адсорбции и десорбции, исследование которых позволяет вскрыть особенности процесса. Теплота адсорбции, зависящая от природы адсорбата, его молекулярной массы, степени заполнения им адсорбционного пространства и др., определяет характер связи молекул с поверхностью адсорбента. Имеющиеся в литературе сведения о тепловых эффектах основных стадий адсорбционного процесса немногочисленны [-1-6], причем и в этих работах рассмотрены отдельные аспекты. [c.8]

В случае угольного катализатора энергии связей Qмi тоже известны и теория может быть применена. Исследованию подверглось восстановление водородом галоидопроизводных (совместно с В. В. Патрикеевым) и цикло-гексанола (совместно с Г. И. Леви и Л. М. Броуде) [1, 2]. Теория правильно передает различия в лимитирующих стадиях — адсорбционной в первом и десорбционной во втором из этих случаев, а также предсказывает почти точно в соответствии с опытом последовательность различных реакций этих соединений. [c.11]

Из условия равенства энергии активации обеих стадий — адсорбционной и реакционной [фактически отвечающих схеме (IV. 131)], Н. И. Кобозев вновь рассчитывает величину Сн [К]опт использованием оцененного им значения Q [k ] При этом постулируется определенное соотношение между величинами энергий активации и энергий связей, которое будет рассмотрено ниже. Как видно, такой подход основан на принятии в качестве оптимальной энергии одной из связей при допущении о том, что теплота адсорбции данного соединения, обеспечивающей степень покрытия поверхности 0,1, является оптимальной. Н. И. Кобозев, как и А. А. Баландин, характеризует не оптимальные места поверхности, а оптимальный катализатор в целом. [c.485]

Исследовано влияние различных факторов на скорость быстрой стадии процесса природы адсорбата, природы и степени дробления адсорбента, интенсивности перемешивания, температуры. Установлено, что характер процесса диффузионно-кинетический с преобладающим влиянием внешнедиффузионного переноса. Следовательно, увеличивать скорость начальной стадии адсорбционной контактной очистки жидкости можно и за счет природы адсорбента и степени его измельчения, и за счет интенсификации перемешивания. [c.227]

Это уравнение известно под названием уравнения Корыта. Его количественное согласие с экспериментальными данными по адсорбции на ртутном капельном электроде ряда органических веществ указывает на то, что лимитирующей стадией адсорбционного процесса является диффузия. [c.81]

Особенностью этой модели является специфика работы лобового слоя адсорбента в начальный момент времени. Из-за конечной скорости адсорбции форма кривой степени использования адсорбента непрерывно изменяется до тех пор, пока его первый элементарный слой не достигнет полного насыщения. Эта стадия процесса адсорбции характеризуется переменной скоростью продвижения концентрации целевого компонента в газе по слою адсорбента. С момента насыщения первого слоя условия образования последующих кривых степени отработки адсорбента становятся тождественными начинается вторая стадия адсорбционного процесса, характеризующаяся неизменной формой концентрационной кривой, которая с постоянной скоростью перемещается вдоль слоя [c.12]

Таким образом, сопротивление обеих стадий адсорбционного процесса протеканию переменного тока должно возрастать при увеличении аттракционного взаимодействия между адсорбированными молекулами органического вещества. [c.84]

Вычисленная последовательность совпадает с наблюденной как в случае никелевого, так и угольного катализаторов, причем теория правильно передает различия в лимитирующих стадиях — адсорбционной в первом и десорбционной во втором из этих случаев. Очень важно, что для предсказания реакций сотен соединений достаточно знать совсем небольшое число энергий связи. [c.225]

Широкие исследования стадии предварительной подготовки гудронов привели к созданию ряда промышленных процессов деметаллизации и деасфальтизации [8] и разработке комплексных схем каталитического гидфооблагораживания вакуумных остатков. На стадиях адсорбцион-но-каталигической деметаллизации или сольвентной деасфальтизации наряду со значительным удалением металлов и асфальтенов обеспечивается эффективное снижение вязкости гудронов. Структурная устойчивость их повышается с удалением асфальтенов. [c.13]

Обширные области применения углеродных материалов определяют широкий круг электрохимических реакций, которые к настоящему времени были исследованы на углеродных материалах. Они могут быть разбиты на две основные группы [ 1 ]. К первой из них относятся реакции, в ходе которых происходит только изменение валентности реагирующих частиц они протекают без адсорбционного взаимодействия с поверхностью электрода. Вторая группа включает электрохимические реакции, идущие через стадию адсорбционного взаимодействия с электродной поверхностью и сопровождающиеся разрывом или образованием новых связей. Такие реакции, эффект ускорения которых непосредственно обусловлен природой электродной поверхности, принято называть электрокаталитическими [2]. [c.7]

Реальные условия эксперимента при исследовании. кинетики хорошо адсорбирующихся газов из постоянного объема на последних стадиях соответствуют процессу выравнивания концентрации адсорбата по сечению зерна. Из-за скоротечности первой стадии процесса (поглощение газа) и заметного влияния площади внешней поверхности адсорбента на начальную скорость адсорбции на этой стадии определение коэффициентов диффузии при адсорбции из постоянного объема может привести к большим погрешностям, особенно на конечной стадии адсорбционного процесса. [c.58]

Если реакция протекает через лимитирующую стадию, то подход оказывается аналогичным описанному для кинетики адсорбционных процессов с учетом возможного установления в быстрых стадиях адсорбционного или адсорбционно-химического равновесия поверхностного слоя с компонентами в объемной фазе. Такой подход сводится к интегрированию уравнения скорости медленной стадии Tj на данной группе мест по всей поверхности [c.269]

Цикл регенерации включает также стадии подготовки к процессу регенерации (сброс вакуума, перекрывание клапанов и т. д.) и. к стадии адсорбционной очистки общей продолжительностью 2 ч. [c.101]

Воспроизведем на рис. 13 данные не только для стадии адсорбционной очистки, но и для одной из стадий регенерации (например, для охлаждения). Получим рис. 20, на котором линии [c.52]

Четкость выделения зон адсорбции зависит от природы разделяемой смеси и адсорбента, а также от условий проведения процесса температуры, давления, скорости подачи разделяемого потока. При хорошей дифференциации зон адсорбции появление компонентов в выходном потоке строго последовательно при этом говорят о хроматографическом разделении исходной смеси. В промышленных условиях хроматографического разделения, как правило, не происходит, такая цель и не ставится обычно решается задача извлечения из исходной смеси одного или нескольких целевых компонентов. В последнем случае процесс ориентируется на извлечение ключевого компонента — наименее сорбируемого из целевых. Появление ключевого компонента в выходном потоке является сигналом о необходимости прекращения процесса адсорбции. В силу обратимости процесса адсорбции адсорбированные компоненты можно удалить из слоя адсорбента, т. е. десорбировать. На процесс десорбции особое влияние оказывает повышение температуры слоя адсорбента и создаиие потока газовой (паровой) фазы — десорбирующего (регенерационного) потока. В результате осуществления процесса десорбции получают целевые компоненты в виде продукта и регенерированный (освобожденный от адсорбированного вещества) адсорбент. Слой адсорбента, таким образом, последовательно переходит из цикла адсорбции в цикл регенерации. Цикл регенерации, в свою очередь, подразделяется на стадию нагрева (собственно десорбция) и стадию охлаждения (снижение температуры слоя адсорбента до температуры адсорбции). В соответствии с этими стадиями адсорбционного процесса путем последовательного переключения перерабатываемого потока с одного адсорбционного аппарата на другой организуется непрерывный производственный процесс. [c.93]

На лимитирующую стадию, а значит, и на весь процесс может сильно влиять предществующая ей стадия адсорбционного и хим. взаимод. поверхностных атомов металла с компонентами р-ра (молекулами р-рителя, анионами электролита). С учетом этой стадии механизм и скорость А.р. можно выразить таким образом [c.170]

Метод основан на сорбции фенолов сорбентами и включает следующие основные стадии подготовку сточной воды (отстой, фильтрация), сорбцию фенолов и регенерацию сорбента. В зависимости от технологического оформления последней стадии адсорбционного метода различают регенерационное и деструкцион-ное обесфеноливание сточных вод. В первом случае в процессе регенерации сорбента адсорбированные фенолы утилизуют, в последнем — регенерация сопровождается уничтожением фенолов в процессе десорбции. Достаточно надежно это достигается при термической регенерации сорбента, которую проводят обычно при 700—800 °С. Известны процессы, когда адсорбционное обесфено- ливание ведут вообще без регенерации сорбента, что бывает экономически оправданно при использовании дешевых и доступных сорбентов. [c.352]

Мы не занимались специально изучением данного вопроса, но при исследовании кинетики адсорбции бензола и бромбензола японскими активными углями типа MS было обнаружено, что на некоторых образцах адсорбция протекала чрезвычайно медленно как правило, это говорит об активированном характере процесса. При изучении кинетики адсорбции бромбензола такими образцами активных углей методом рентгеновского просвечивания мы наблюдали картину, представленную на рисунке, (2), стр. 289. Это говорит, с нашей точки зрения, о том, что лимитирующей стадией адсорбционного процесса является перепое вещества в микропорах адсорбента, в этом случае геометрический размер гранулы адсорбента не должен влиять на скорость адсорбции. Вместе с тем в работе [3], в которой изучалась диффузия криптона в ультрамикроиористых битумных активных углях, сделаны совершенно противоположные наблюдения. Диффузия в таких углях носит активированный характер, а эффективные коэффициенты диффузии очень сильно зависят от размера молекул и от эффективного диаметра микропор. [c.273]

Таким образом, единый цикл физико-химических явлений, обусловливающих доставку в волокно молекул красителя и фиксирование их активными группами волокнообразующего полимера, при крашении по непрерывным схемам нарушается. На стадии пропитывания волокнистого материала в основном происходит принудительное перемещение молекул или ионов красителей из пропиточной ванны в раствор, заполняющий межво-локонные пространства, и лишь в очень незначительной степени начинается заторможенная адсорбцией диффузия красителя в субмикроскопических порах волокна. При увеличении продолжительности пропитки или при инициировании на этой технологической стадии адсорбционно-диффузионных процессов степень проникновения красителя внутрь волокна может существенно возрасти. В основном же диффузионные процессы и фиксирование красителя в волокне протекают на стадии тепловой обработки после пропитки и отжима текстильного материала. [c.73]

Изложенный в разд. 1.3.1.2.3 метод выделения оксикислот [3 ] на стадии адсорбционно-хроматографического разделения уточнен применительно к концентратам монокарбоновых кислот промышленных фракций СЖК Сю—и j, — jo (см. схему). Метод прост и позволяет препаративно на силикагеле АСК выделить в виде метиловых эфиров ацетоксикислоты (суммарно). Для изучения компонентного состава этих соединений могут быть рекомендованы методы газо-жидкостной и тонкослойной хроматографии (см. разд. [c.91]

При выборе конструкционных материалов для изготовления аппаратуры производства ГХБД-ЭИ на стадиях адсорбционной сушки и контактной очистки необходимо было учитывать не только их коррозионную стойкость, но и влияние материалов на диэлектрические свойства продукта. Нержавеюш,ая сталь 12Х18Н10Т [1], фторопласт-4 и эмаль кислотостойкая являются материалами, отвечающими указанным требованиям. [c.36]

I с т а д и я. Десорбция сначала протекает обратимо с обратным повторением предыдущей стадии адсорбционного процесса. Однако далее в этом случае в устьях пор сразу образуются вогнутые мешгеки жидкости [c.75]

Второй вариант совпадает с первым до стадии адсорбционного разделения, но выделенный алкановый концентрат возвращается для повторного риформинга на установ1 у гудриформинга в смеси со свежим сырьем. При этом варианте отпадает необходимость в дублировании оборудования для проведения риформинга. [c.139]

Характеристики стадии адсорбционного фильтрования Компоненты смеси Удельная адсорбция а, ммоль/г Суммарный объем адсорбируемого вещества, см /г О i / iii [c.225]

Приведенное истолкование трех стадий адсорбционного процесса можно рассматривать как рабочую гипотезу, которая дает полуколичественное объяснение первой стадии и качественно объясняет вторую и третью стадии. Однако, хотя эта гипотеза и дает объяснение наблюдаемым фактам, все же нет достаточно веских доказательств для ее надежного обоснования. Существуют и другие факторы, которые следует иметь в виду при изучении бинарных смесей мы уже упохминали о них в связи с опытами Лоренца и Видбраука[1 ]. Более легкие молекулы движутся всегда быстрее и диффундируют в поры с большей скоростью, чем тяже.лые молекулы. С другой стороны, более тяжелые молекулы обычно характеризуются большей величиной теплоты адсорбции и поэтому прн равновесии адсорбируются в большем количестве. Вследствие этого в начале процесса должно адсорбироваться больше легких и меньше тяжелых молекул, чем в конце. В тех случаях, когда мы имеем дело с довольно большими молекулами и не особенно низкими давлениями, диффузия в очень узких порах требует весьма длительного времени, и это обстоятельство, хотя бы в известной степени, может объяснить результаты Трайхорна и Виатта. [c.664]

ВОЗМОЖНО, центров О на поверхности, возникаюи.и1х при переходе электронов в объем). Согласно наблюдениям этих авторов, скорости хемосорбции Нг и Ог одинаковы па протяжении значительного интервала температур, и это служит доказательством того, что водород не принимает участия в лимитирующей стадии адсорбционного процесса. [c.393]

Изменения в характере межмолекулярных взаимодействий 1адсорбат—адсорбент и адсорбат—адсорбат находят отражение и в ИК-спектрах, снятых в процессе адсорбции воды на цеолите (К, Na)-X [100]. Полосы поглощения существенно изменяются с ростом заполнения. Авторы ([100] связали эти изменения с волнообразным характером зависимости теплоты адсорбции от заполнения, предполагая, что вклады водородных связей между молекулами воды и атомами кислорода решетки и между самими молекулами воды различны на разных стадиях адсорбционного процесса. В соответствии с плавными изменениями теплот адсорбции а цеолитах (Li,Na)-X, Na-X и- ( s,Na)-X яаблюдается сравнительно равномерный рост интенсивностей полос поглощения в ИК-спектре [100]. [c.167]

Поскольку значениям 0 < 1 отвечают очень малые содержания ТБМАС в растворе, то контролирующей стадией адсорбционного процесса на капающем ртутном электроде является диффузия. Б этом случае использование адсорбционных изотерм для расчета степени заполнения невозможно. [c.89]

Области промышленного применения молекулярных сит в адсорбционных процессах весьма многообразны [3 4 5, с. 60—82 6]. Разработаны [4] методики расчетов отдельных стадий адсорбционных процессов осушки, очистки и разделения газовых смесей с применением цеолитов. В результате использования цеолитов удалось разделить смеси, трудно поддающиеся ректификации. Например, на цеолите NaX разделяется смесь тиофена и бензола. О целесообразности применения молекулярных сит свидетельствуют коэффициенты разделяющей способности смеси этана и этилена [7]. Для молекулярных сит — гетероионных адсорбентов этот коэффициент достигает 20 для анионного адсорбента (силикагеля) он равен 3, для ковалентного адсорбента (активного угля) не превышает 1,5. Большое содержание ионов натрия в NaX способствует значительно большей избирательности адсорбции этилена из его смеси с этаном, чем при использовании NaY [8]. Высококремнеземные цеолиты по сравнению со среднекремнеземным цеолитом NaX в адсорбционных процессах применяют ограниченно. Однако они обладают следующими преимуществами повышенной термоустойчивостью и стойкостью к газовым и жидким агрессивным (кислым) средам. Благодаря этим свойствам срок службы таких адсорбентов достигает двух лет и более. [c.159]

Стадия адсорбционной обработки протекает нри темпе1атуре в пределах 35—50° С и атмосферном давлении. Стадия десорбции осуществляется нри температуре 80—95° С в зависимости от характера применяемого растворителя и гидравлическом напоре столба жидкости в контакторе. Для сушки пульпы используется температура 130—160° С и давление 0.4 ати. Окислительная регенерация адсорбента проводится при температуре 620—680° С при небольшом (0.1 ати) давлении в аппарате. Адсорбент охлаждается до заданной температуры подачи в блок адсорбции — до 35— i5° С. Отпарка растворителя осуществляется в системе отпарных колонн при атмосферном или небольшом избыточном давлении при температуре низа колонн в пределах 160—170 °С. [c.181]

Рассмотрены и сопоставлены методы определения стадии адсорбционного процесса, лимитирующей общую скорость адсорбции. Показаны преимущества метода импульсных градиентов ЯМР. На основании анали,за экспериментального материала высказано предположение о том, что самой медленной стадией является вхождение молекул сорбтива в кристаллиты. Лит. — 39 назв. [c.230]

Сочетание динамического и непрерывного характера процессов адсорбции и десорбции с принцииом противотока на обеих стадиях адсорбционного способа выделения веществ достигается тем, что слой адсорбента разделен на отдельные секции (заключенные в отдельные аппараты — адсорберы), и в то время, когда конечный адсорбер работает до проскока (адсорбция) или до начала падения максимальной концентрации элюата (десорбция), начальные адсорберы работают до полного насыщения (адсорбция) или полного истощения (десорбция). Таким образом, отдельные части обеих колонн периодически сменяются, в то время как общая длина остается постоянной. Это обеспечивает непрерывность и постоянный режим работы адсорбционно-десорбционной установки. [c.75]

Постепенное появление минимума на адсорбционных кривых для грани (100) указывает на наличие прочно адсорбированного кислорода на участках, ранее занятых сильно адсорбированным водородом (или Ng и СО). Наиболее полно это проявляется после снятия большей части водорода (N3, СО). Такое состояние адсорбированного кислорода не достигается без достаточно энергичной электронной бомбардировки. Как кислород, так и водород на какой-то стадии адсорбционного процесса должны адсорбироваться на поверхности, что может способствовать образованию воды при нагревании до 250° С. Эти результаты согласуются с выводами Сандлера, Бира и Дюригона [12], которые методом изотопного обмена на серебряном порошке показали, что оставшийся водород в присутствии кислорода сильно связан с поверхностью серебра, и постулировали существование комплекса, образованного двумя хемосорбированным атомами кислорода с захваченным протоном между ними. Однако водород на грани (111), по-видимому, связан слабее, чем па грани (100). [c.75]

Адсорбционному анализу подвергается только депарафинизированный проду1<т, полученный из фракций от вакуумной разгонки мазута. Фракции от комбинированной фракционировки адсорбционному анализу не подвергаются, поскольку они в ходе своего получения прошли уже стадию адсорбционного разделения. [c.284]

Аппарат с движущимся слоем адсорбента. Конструкция этого аппарата представлена на рис. 13. В одном непрерывнодействующем аппарате совмещаются три основных процесса адсорбция, десорбция и ректификация десорбируемых компонентов на легкоки-пящие и труднокипящие фракции. Колонный аппарат разделен на секции, в которых протекают стадии адсорбционно-десорбционного цикла в верхней части аппарата имеется трубчатый холодильник 1 для охлаждения адсорбента, движущегося плотным слоем сверху вниз по трубному пространству далее располагается адсорбционная зона /, ниже — ректификационная зона II, а затем — десорбционная зона III. Десорбционная зона снабжена трубчатым теплообменником, в межтрубное пространство, которого подается теплоноситель, а в трубном пространстве движется адсорбент. [c.47]

В начальной стадии адсорбционного процесса, когда только некоторая доля поверхности, 0, покрылась адсорбированным веществом, скорость адсорбции должна быть пропорциональна величине (1—6). Эта скорость должна быть пропорциональна количеству j- атомов или молекул, которые приходят в соприкосновение с поверхностью адсорбента, а также дроби а, показывающей, какая доля ударяющихся о поверхность молекул действитед ьно пристает к ней. Таким образом эта скорость должна быть пропорциональна величине (1 — 6). Эта скорость должна быть равна скорости испарения. Обозначая через v число молекул, испаряющихся в единицу времени с единицы поверхности [c.764]

Для среднего растворителя, удаляемого в стадии адсорбционной очистки МАП 10" . Мы получили следующий ряд МАЛ > МАПос > МИПт. Это означает, что от самостоятельных стадий осушки и охлаждения адсорбента можно откз1заться. Введем в адсорбер поток, очищаемый от паров летучих растворителей, сразу после паровой десорбции. Скорости движения фронтов охлаждения й осушки обгонят адсорбционный фронт (скорость движения фронта обратно пропорциональна МАП), адсорбент охладится и осушится раньше, чем насытится парами растворителя. На рис. 19 показано относительное расположение фронтов для двух моментов времени начального А (рис. 19, /) и некоторого промежуточного /з (рис. 19, б). С течением времени в слое образуется и расширяется участок, который как бы сам подготовился к адсорбции растворителя. [c.50]

Прогресс в технике циклической адсорбции связан преимущественно с газами. Жидкофазная очистка столь оригинальных новаций, как безнагревные процессы, не принесла. Однако один необычный метод в ней все же был предложен. Автор — профессор Принстонского университета (США) Вильгельм на звал его параметрическим качанием. Некоторые другие называют циклической зонной адсорбцией. Для своего воплощения процесс требует только одного заполненного адсорбентом аппарата. В разных зонах этого адсорбера одновременно протекают все стадии адсорбционного процесса очистки или разделения (поэтому зонная адсорбхщя ). Через аппарат непрерывно, с одним и тем же расходом, в одном и том же направлении пропускают обрабатьшаемый поток. Однако, преледе чем ввести поток в адсорбер, его пропускают через некоторый периодически включаемый модификатор . [c.69]