Результаты машинных расчетов

В работе [161] показано, что при неглубоком смещении равновесия в сторону состояния с пониженной плотностью и пониженной энтальпией есть такая область концентрации двух структур, в пределах которой увеличение второй производной объема воды соответствует уменьшению второй производной сжимаемости до нуля и меньше. На структурном уровне понижению энтальпии соответствует упрочнение водородной связи, что согласуется со спектроскопическими данными [189] и результатами машинных расчетов [166, 167]. [c.57]

Результаты машинного расчета могут даже не соответствовать физическому смыслу задачи. В этом случае для исходного объекта необходимо подобрать новую математическую модель, обладающую лучшими вычислительными качествами. Для примера рассмотрим определение реакций многоопорной балки, нагруженной произвольной нагрузкой (рис. 3). При малой жесткости балки и при выборе реакций опор в качестве неизвестных (рис. 3, а, б) получим систему алгебраических уравнений [c.11]

Прежде чем приступить к решению задачи, необходимо убедиться, что программа составлена правильно, и что в процессе ее подготовки не были допуш ены различного рода ошибки. Убедиться в правильности работы программы можно путем сравнения промежуточных или конечных результатов машинного расчета с результатами ручного расчета отладочного варианта задачи. Могкет оказаться, что задача настолько сложна, что не может быть решена вручную. Тогда правильность работы программы можно оценить исходя из физической реализуемости получаемых промежуточных или конечных результатов. В зависимости от характера ошибок в программе весь процесс решения может повторяться, начиная с первого или любого другого этана. [c.100]

Указанное выше противоречие может быть объяснено с использованием формализма простейшей качественной модели жидкой воды — модели двух состояний (см., например, [187]). В работе [161] показано, что при неглубоком смещении равновесия в сторону состояния с пониженной плотностью и пониженной энтальпией есть такая область концентрации двух структур, в пределах которой увеличение второй производной объема воды соответствует уменьшению второй производной сжимаемости до нуля и меньше. На структурном уровне понижению энтальпии соответствует упрочнение водородной связи, что согласуется со спектроскопическими данными [189] и результатами машинных расчетов [166, 167]. [c.57]

Основным исходным материалом для оптимизации процесса являются результаты машинных расчетов, в ходе которых были определены технологические характеристики ректификационной колонны зависимости флегмового потока и тепловых нагрузок, на куб и дефлегматор от числа теоретических тарелок для требуемых условий разделения. В запоминающее устройство машины вводят указанную зависимость V=f(N), физико-химические константы разделяемой смеси (ух, Уу, Я и др.), параметры греющего пара и хладоагента, а также основные экономические показатели (стоимость колонны, теплообменников и теплоносителей, коэффициенты, учитывающие нестандартность оборудования) и т. д. [c.134]

Рис. 1.18. Сравнение результатов машинных расчетов с расчетами до уравнениям, в которых используются различные методы аналитического выражения параметра набухания клубка [55] с — уравнение (I.16B), Д г- уравнение (1.178), X — уравнение (1.182), 0 — уравнение (1.185).

На рис. II.8. приведены лишь конечные результаты машинных расчетов [13] зависимости отношения ( макромолекулы [c.82]

На рис. 56 и 57 представлены результаты машинных расчетов давления паров как функции состава при 3000 К для нескольких карбидов. В качестве исходных параметров при составлении программы расчета использовались значения изотермо-изобарных потенциалов монокарбида стехиометрического состава, давления пара [c.134]

Результаты машинного расчета Y (т) при q — 0,25 0,33 0,5 и 0п (т) при i = 0 0,25 0,33 0,5 приведены на рис. 19 и 20. С уменьшением параметра q увеличивается влияние теплоемкости твердой фазы по сравнению со скрытой теплотой плавления. В предельном случае q = 0) температурное поле становится таким же, как при охлаждении полубесконечного тела с поверхности согласно закону Ньютона. Аналитическое выражение для температурного поля в этом случае известно [58] [c.71]

Описанные выше закономерности — общие для всех исследованных ингибиторов. Несмотря на свой качественный характер, они отражают особенности ингибированного окисления как цепного вырожденно-разветвленного процесса с линейным обрывом цепей на ингибиторе. Несомненно, что количественное исследование таких закономерностей и сопоставление их с результатами машинных расчетов даст возможность решить проблему в целом. [c.53]

Рис. 4.36. Распределение азотной кислоты (а), урана (б) и плутония (VI) (в) по ступеням экстракционно-промывного каскада (результат машинного расчета).

Графические методы отличаются своей наглядностью, что очень важно при изучении и совершенствовании процесса. Поэтому результаты машинных расчетов весьма часто обрабатывают способами, характерными для ручных графических методов расчета. [c.72]

В этом случав параметром, характеризующим однородность по толщине, будет отношение d/do- Помимо относительного расстояния от центра //Л, уравнения (59) и (60) содержат также второй параметр — относительный радиус испарителя s/h. На рис. 27 приведены результаты машинного расчета распределения по толщине покрытия от тонкого кольцевого испари- [c.80]

На рис. 25 представлены результаты машинного расчета распределения покрытия по толщине для испарителей сравнительно большого диаметра. Вызывает удивление тот факт, что испаритель с радиусом 5 = 0,5Л дает распределение, близкое к распределению от одиночного точечного источника. Дальнейшее увеличение радиуса испарителя улучшает однородность пленки вблизи центра подложки, но не столь эффективно, как в случае кольцевого испарителя. Для дисковых испарителей с малым диаметром уравнение (62) можно разложить в ряд, в результате чего имеем следующее выражение [c.81]

Прежде чем приступить к решению задачи, необходимо убедиться, что программа составлена правильно и что в процессе ее подготовки не были допущены различного рода ошибки. Убедиться в правильности работы программы можно путем сравнения промежуточных или конечных результатов машинного расчета с результатами ручного расчета отладочного варианта задачи. Может оказаться, что задача настолько сложна, что не может быть решена вручную. Тогда правильность работы программы можно оце- [c.49]

Результаты машинных расчетов [c.275]

Таким образом, при использовании таблиц с результатами машинного расчета равновесного ионизационного состава плазмы [5] и др. правильное число знаков следует выбирать исходя из оценки величины АГ по формуле (1). [c.314]

Результаты машинного расчета одного из вариантов генератора приведены на рис. 8 и 9. На рис. 8 представлены величины R , Х, i/, и Л, л для 02 = = 3500 ом-м) К [c.243]

Сопоставление экспериментальных значений кинетических характеристик П( и Ф,— в виде содержания (в масс, долях) дискретных фракций, и результатов машинного расчета дало удовлетво- [c.62]

Острый край формообразователя в этом случае имеет вид гантели, ширина щели равна 1, 38, диаметр закругления — 1.5 мм. Фронт кристаллизации должен поддерживаться [на высоте 0.3 мм над уровнем формообразователя. Если радиус закругления больше 0.5, следует для нахождения высоты расплава в этой области воспользоваться результатами машинных расчетов [42]. [c.58]

На кафедре ХНК-МДХП разработана программа расчета ректификации бинарных смесей на ЭВМ. Программа составлена таким образом, что после определения числа теоретических тарелок по х-у диаграмме, дает возможность проверить правильность расчета и указывает на наличие ошибок. Программа также позволяет уточнить полученное расчетным путем паровое число. В результате машинного расчета определяются материальные потоки, температуры, давления, качество пара и жидкости в необходимых сечени.чх колонны, а также значения теплоподво-да внизу и теплоотвода вверху колонны. Это в значительной степени облегчает последующие расчеты габаритов колонны, диаметров штуцеров, кипятильника и конденсатора-холодильника. Программа разработана для пяти бинарных смесей, имеет большое количество вариантов. При работе с этой программой студенты не испытывают особых затруднений. [c.86]

Рис. 3.8. Сравнение результатов машинного расчета с решением Чена — Зысковского.

Прежде всего необходимо определить число поглощающих частиц в растворе. С этой целью определяют ранг матрицы светопоглощения растворов при разных длинах волн, используя для этого расчетный метод, обсуждавшийся в разд. 2.4. Так, в результате обработки данных, полученных для растворов, в которых отношение общих концентраций хлорид-иона и палладия [С1]т [Pd]x равно 20 1 или более, с применением ЭВМ по программе TRIANG (см. приложение II) получен ранг матрицы светопоглощения, равный 2, при заданной разумной величине ошибки 0,003. Этот результат машинного расчета подтвержден [c.232]

Однако даже самое широкое внедрение автоматизированного проектирования не заменяет творческую и направляющую деятельность человека-специалиста. Инженер должен иметь возможЕость не только самостоятельно выполнить расчет, но и проверить результаты машинного расчета с помощью достаточно точных ручных методов. [c.11]

Впервые связь между характером убывания коррелятора ф(х)ф(х )>) и поведением восприимчивости % была установлена Фишером [38], Соотношения между критическими индексами были получены в ряде работ [40] — [42], Закон соответственных состояний (6,12) был постулирован в работе Видома [43] для случая критической точки жидкость — пар, а также в работе Домба и Хантера [44] на основе наблюдений над результатами машинного расчета трехмерной модели Изинга, В работах [46], [47] тот же результат был получен из соображений масштабной инвариантности. [c.91]

Возможность фазового перехода в плоском гейзенберговском ферромагнетике впервые обсуждалась Рашбруком и Вудом [120] в связи с результатами машинных расчетов. По-видимому, впервые Райс [121] обнаружил степенные асимптотики корреляторов. Стэнли и Каплан [122] обратили внимание на то, что именно с этим может быть связано обращение восприимчивости % в бесконечность ниже точки перехода. В дальнейшем эта идея обсуждалась рядом авторов [123]. Полная ясность была достигнута в работах В. Л. Березинского [99], где на примерах простейших моделей убедительно показано существование фазового перехода. В изложении этого параграфа мы в основном использовали идеи и методы этих работ. [c.182]

Примечание. В каждой клетке таблицы верхние числа получены в результате машинного расчета из экспериментальной двойной полярографической волны, а нижние числа представляют собой параметры воли свинца и таллия, снятых но-отдельиости. [c.137]

Аналитически решение уравнения (72) для переходной области получить не представляется возможным. Хгоиджер с сотрудниками [195] получили численное решение этого уравнения с помощью вычислительной машины. При этом в качестве граничных условий использовалось значение начальной концентрации х%, которая предполагалась постоянной по всему сплаву, а значение скорости удаления вещества V определялось из уравнений ( Ва) и (686) при изменяющихся величинах х ихдна поверхности. На рис. 35 приведены результаты машинного расчета для одного характер- [c.107]

Результаты машинного расчета печатаются на перфоленту, перфокарты либо записываются на магнитную леяту, а затем пропускаются через соответствующее печатающее устройство, после чего получают ответ на стандартных бланках обьмно в виде таблиц, например табл. 4-2. [c.123]

Расчетами на ЭВМ установлено, что изменение 1 в пределах 100 10°С (в период испытаний =96— 104°С) и1" oт-f30 до —30° С [в период испытаний 1" = - -20— (—Ю) ] оказывает незначительное влияние на значения Кгл (не более 3%). Результаты машинных расчетов для средних температурных условий (1 " = 100°С и 1 =0°С) при п = 425 и 213 об1мин и крайних граничных значениях а = 20 и 10° приведены на рис. 1. Видно, что результаты практических замеров достаточно хорошо охватываются расчетными полосами. Изменение характера кривых в районе Ук =45—55 м ]ч объясняется переходом режима движения кислоты в трубах от ламинарного к турбулентному. [c.36]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология