Профиль нарезки

Величина зависит от формы профиля нарезки винта и втулки, которую обозначим через Ф, высоты выступов А, расстояния между выступами 1 (фиг. 4), зазора б и угла нарезки а (фиг. 5). В общем случае Ф, /г, и а могут быть различными для винта и втулки. Однако [c.14]

На каждом из приведенных ниже графиков дается чертеж профиля нарезки винта и втулки испытанного лабиринтного насоса в сечениях, перпендикулярных к направлениям нарезок. При этом для упрощения изображения дуги эллипсов в сечении заменены прямыми линиями. Между выступами нарезок винта и втулки указан диаметральный зазор 6. Направление движения нарезки винта [c.22]

Рабочие органы насоса — три винта с циклоидальным профилем нарезки винтовой линии (один из них ведущий) и обойма с тремя сквозными смежными отверстиями. [c.30]

Определение скорости пристенного скольжения авторы производили на установке, показанной на рис. 7.4, по методу Муни [52] с применением цилиндрических капилляров с отношением 1/0 = 20 и 10 и радиусом 0,9 2 и 3,5 мм. Кроме этого, было использовано устройство (рис. 7.5), для которого глубину и профиль нарезки измерительного канала находили эмпирически. В этом случае скорости пристенного скольжения авторы рассчитывали по приросту производительности за счет структурного течения, определяя разность расходов экструдата через гладкий плоский канал и канала с нарезкой при постоянном напряжении сдвига [c.190]

При изготовлении втулки или винта на токарном станке профиль резца выполняется по размерам сечения, перпендикулярного к направлениям нарезок. Одним из критериев оценки точности вьшолнения нарезки является совпадение получаемой ширины верхушек выступов нарезки с шириной, указанной на чертеже. Профиль нарезки контролируется шаблоном. [c.23]

В качестве примера на фиг. 12—16 приведены теоретические напорные характеристики (Я . - - 0) различных форм лабиринтных насосов (с трапецеидальным, прямоугольным и треугольным профилями нарезки) и соответствующие экспериментальные точки. [c.23]

Для треугольного профиля нарезки оптимальное соотношение hit, при котором можно было получать максимальный напор насосов, составляло 0,25—0,35. [c.41]

Следует также отметить, что коэффициент k характеризует эффективность передачи энергии ог винта к жидкости. Чем выше этот коэффициент, тем большая энергия может быть передана жидкости. Поэтому, чтобы получить насос с минимальными размерами, обеспечивающий заданный напор, нужно выбирать размеры профиля нарезки с наибольшим k, точнее с наибольшим произведением k на число заходов 2 (см. формулу (6а)). Причем за 2 будем всегда принимать число заходов винта. [c.32]

На фиг. 25 показано влияние ширины верхушек выступов на характеристики насоса с трапецеидальным профилем нарезки. Ширина [c.32]

С увеличением числа заходов нарезки зависимость к от д становится более сильной (кривая 2). У насосов с треугольным профилем нарезки (с большим числом заходов и меньшим шагом) к с увеличением б падает наиболее резко (кривая 3). Это различие в зависимости можно объяснить разницей в характере турбулентного трения жидкости у насосов с редкой решеткой (малое число заходов) и густой решеткой (большое число заходов). В первом случае образуются вихри более крупные, чем во втором. Деформация и отрывы этих вихрей, а следовательно, и напряжения вихревого трения в меньшей степени зависят от зазора. [c.36]

Под Д о 1—3 в таблице обозначены рабочие органы насосов, у которых выступы нарезки были изготовлены треугольной, параболической и трапецеидальной формы. При этом проходная площадь и прочие размеры рабочих органов были идентичными. Из таблицы видно, что наибольший коэффициент к получился при треугольном профиле нарезки, что можно отчасти объяснить большей высотой выступов нарезок (меньшим б//г) у этого варианта по сравнению с двумя другими. [c.36]

Имея форму профиля нарезки, d и определяем h г насоса. [c.52]

Рассматривая скорости материала относительно поверхностей червяка и цилиндра, можно установить зависимость между производительностью, скоростью червяка и профилем нарезки [c.40]

Учитывая усилия, действующие на материал, можно составить уравнение, связывающее градиент давления в зоне загрузки с профилем нарезки dp р [c.40]

Винтовые насосы предназначены для перекачки чистых жидкостей, обладающих смазывающей способностью. Рабочими органами насоса являются винты, имеющие специальный профиль нарезки. Один из винтов ведущий, остальные — ведомые. Направления нарезки у ведущего и ведомых винтов противоположные. Вин- [c.263]

Винтовые насосы предназначены для перекачки чистых жидкостей, обладающих смазывающей способностью. Рабочими органами насоса являются винты, имеющие специальный профиль нарезки. Один из винтов ведущий, остальные — ведомые. Направления нарезки у ведущего и ведомых винтов противоположные. Винты устанавливаются внутри рубашки, внутренняя поверхность которой представляет собой три сливающихся друг с другом цилиндрические полости, каждая из которых обработана по диаметру ведомого винта. Торец рубашки закрывается крышкой, в которой устанавливаются подшипники. Для исправной работы винтового насоса необходимо, чтобы зазоры в сопряженных винтах, а также между ведомыми винтами и внутренней поверхностью рубашки находились в пределах допусков, оговоренных в паспортах. [c.258]

Давление в материале нарастает по длине шнека в зависимости от профиля нарезки, скорости вращения его и температурного режима экструзии начиная с сечения, в котором оканчивается нарезанная часть шнека, давление падает пропорционально сопротивлениям до нуля на выходе из формующего зазора рис. 8). [c.11]

Обозначим число ведомых винтов через k я рассмотрим (фиг. 16) ведущий винт с выпуклым профилем нарезки, находящийся в зацеплении с двумя соседними ведомыми винтами с вогнутым профилем нарезки. [c.43]

Фиг. 16. Схема взаимного уплотнения впадин ведущего винта с выпуклым профилем нарезки с ведомыми винтами с вогнутыми профилями нарезки

Формула (5) дает зависимость для случая выпуклого профиля нарезки ведущего винта между величинами ги 22 и к, обеспечивающую герметически замкнутый объем, образованный впадинами [c.45]

Сущность метода вывода данной зависимости, применимого и для случая, когда ведущий винт имеет вогнутый профиль нарезки,, заключается в том, что находится расстояние между соответствующими уплотнениями на двух соседних ведомых винтах для связанной системы полостей. С помощью данного расстояния находят результирующее расстояние при полном обходе ведущего винта и, исходя из условия замыкания на себя всей цепочки полостей, приравнивают его нулю. [c.46]

Для случая, когда ведущий винт имеет вогнутый профиль нарезки, а ведомые — выпуклый, рассуждая аналогично, можно иолучить выражение [c.46]

Соответственно получим зависимость между г. г% и к для случая вогнутого профиля нарезки ведущего винта в следующем виде [c.46]

При одном ведомом винте к= ) занисимость между числом заходов винта с выпуклым профилем нарезки и числом заходов винта с вогнутым профилем нарезки должна получиться одной и той же как по формуле (5), так и по формуле (6). Действительно, согласно формуле (5), получаем [c.46]

При этом надо учесть, что число заходов винта с выпуклым профилем нарезки в первом выражении обозначено через 2ь а во втором — 22. [c.46]

Ведущий винт делают всегда с выпуклым профилем нарезки из следующих соображений [c.46]

К группе винтовых герметичных насосов относятся насосы, у которых благодаря специальному профилю нарезки винтов обеспечивается почти полное разобщение напорной и всасывающей камер. [c.83]

Определение координат точек профиля нарезки производится следующим образом (рис. 55). [c.99]

Рис. 56. К определению координат профиля нарезки ведущего винта в сечении плоскостью вдоль оси

Координаты профиля нарезки в сечении плоскостью вдоль оси будут (рис. 56) [c.100]

Далее производится корригирование зацепления. Кромка к ведомого винта (рис. 57) с вогнутым профилем нарезки вследствие своей [c.100]

Шнековый реактор типа ZDS-R снабжен двумя параллельно расположенными шнеками, сопряженными взаимно уплотнительным профилем нарезки и поэтому очищающими друг друга. Такой реактор изготавливается фирмой Werner и. Pfleiderer (ФРГ). Агрегат может использоваться в интервале давлений 1—745 Па при эффективном рабочем времени от 20 мин до нескольких часов для проведения непрерывных реакций в вязкопластичных средах, обладающих вязкостью —1000 Па-с. Реактор служит, например, для окончательной поликонденсации полиэфиров на основе ДМТ и ТРА. [c.181]

На фиг. 35 и 36 изображены кавитациогшые характеристики двух лабиринтных насосов одного с трапецеидальной формой профиля нарезки (шаг нарезки 160 мм) и другого — с треугольной формой нарезки (шаг 112 мм). [c.46]

В зависимости от значения /г, и рода перекачиваемой жидкости выбирается профиль нарезки винта и втз лки. лабиринтного насоса. При чистых жидкостях для н, < 20 можно ориентировочно рекомендовать треугольную или пря.моуго.тьную форму профиля нарезки. Для >20 при чистых жидкостях или жидкостях, содержащих абразив в небольшом количестве, можно рекомендовать трапецеидальную форму профиля нарс жи. [c.51]

Следует обратить особве внимание на точность изготовления профиля нарезки винта и втулки. Небольшие изменения размеров профиля могут привести к значительным изменениям характеристики насоса. Действительно, характер зависимости напора от расхода насоса сильно зависит от величины проходной площади его проточной части. Величина же проходной площади непосредственно определяется площадью сечения канавок винта и втулки. Так, если глубину и ширину канавок сделать не 3 мм, а 3,2 мм, то проходная [c.63]

Значение В в уравнении (48) совершенно не зависит от профиля нарезки червяков. Поэтому двухчервячные машины чмалочувствйтелыны к смене головок, а их производительность меняется только в зависимости от величины потока утечки (рис. 36). [c.77]

При проектировании двухчервячных экструдерощ приходится оперировать большим числом переменных параметров по сравнению с одночервячными экструдерами. Так, необходимо выбрать не только профиль нарезки червяков, степень сжатия я отношение длины червяка к его диаметру, но также относительную скорость вращения червяков и зазор между ними. Возможны три схемы относительного вращения червяков (рис. 37), которые используются в современных экструдерах. Схема [c.78]

Рассеченные участки обратной нарезки расплав проходит (или обходит) в ламинарном течении направление и величина векторов скорости образуется из наложения компонентов течения в периферийном направлении вследствие вращения червяка и в осевом — в результате перепада давления (рис. 4.21). Из перекрывания компонентов потока следует, что рассеченные однонаправленные участки нарезки малоэффективны как перемешивающие элементы векторы скорости проходят почти параллельно (старым) профилям нарезки, так что материал почти не попадает в разрывы. Конструкцию перемешивающего элемента следует рассчитать так, чтобы материал попадал в разрывы, что происходит в случае использования рассеченной обратной нарезки и смесительных диафрагм [11]. Разрывы не должны быть слишком узкими, так как в этом случае увеличивается сопротивление пере- [c.208]

На кулачках происходит разделение расплава на потоки. Этот процесс, как известно, протекает в смесителях типа МиИ111х [12] и статических смесителях [13]. В противоположность смесителям Мии1[1х в последних обе части потока после разделения не плоско сдавлены, а смещаются в направлении, перпендикулярном боковой стороне профиля нарезки, совершая вращательное движение аналогично течению в винтовом канале. Вращательное движение, наличие которого можно определить на тонких срезах материала, взятого из пространства между кулачками, возникает в результате относительного движения между червяком и цилиндром. Слои, находящиеся вблизи стенки цилиндра, движутся к кулачку и от него отклоняются в направлении оси червяка. Исходный участок пути расплава, за которым возникает вращающееся поле скоростей, можно определить по уравнению [c.209]

Существует целый ряд типов винтовых насооов, которые в основном различаются формой винтовой нарезки. Насосы, рассматриваемые в данной книге, относятся к типу насосов, у которых профиль нарезки в нормальном к оси сечении образован циклоидальными кривыми. Такая геометрическая форма позволяет, при соблюдении еще ряда условий, получить винты, которые, будучи заключенными в соответствующую облегающую их полость-—статор, теоретически герметически отделяют камеру нагнетания от камеры всасывания. Данное свойство, которое далеко не всегда имеют другие типы винтовых насосов, обеспечивает возможность создания сравнительно высокого давления, мало зависящую от давления производительность, высокий к. п. д. и хорошие условия самовсасы-вания. [c.6]

Размеры винтов выбраны с таким расчетом, чтобы ведомые йинты были разгружены от силового взаимодействия с ведущим и получали вращение не от ведущего эинта, а от давления нагнетаемой жидкости. Рабочая часть винтов, заключенная в полостях рубашки, имеет двухзаходную специального профиля нарезку правую на ведущем и левую на ведомых винтах. Каждый из винтов на стороне всасывания имеет конец в виде поршня, входящего в бронзовый подпятник. Винты имеют осевые отверстия, по которым подводится под давлением (со стороны нагнетания) жидкость, под концы винтов (под поршни), и этим достигается гидравлическая разгрузка винтов от осевого усилия. [c.17]

Фиг. 17. Схема взаимиого уплогиения впадин ведущего винта с вогнутым профилем нарезки с ведомыми винтами с выпуклыми профилями нарезки -ведущий винт ---ведомый винт.

Немецкая фирма Лайстриц изготовляет двухвинтовые насосы с циклоидальным зацеплением, имеющие при выпуклом профиле нарезки ведущего винта и числе заходов г =й на единственном ведомом винте к= ) вогнутый профиль нарезки с числом заходов 22=3. Данные значения также удовлетворяют формуле (5), т. е. обеспечивают герметичность насоса. [c.47]

Разобранное выше зацепление винтов является характерным для винтовых насосов данного типа. Циклоидальные профили зубьев образующ-их шестерен всегда создают между собой двухточечное зацепление, которое получается, если поочередно принять начальные окружности шестерен за производящие окружности. При этом ЛИВИЯ зацепления шестерен будет состоять из дуг окружностей выступов и непрерывно соединять точки взаимного касания окружностей выступов и впадин. Такое построение профилей всегда обеспечивает взалмное уплотнение винтов. В случае необходимости притупление острой кромки ведомого винта, который всегда делается с вогнутым профилем нарезки, производится ана-Л0ГИЧ1Н0 вышеописанному (ведомый профиль получает радиальную фаску), а профиль ведущего винта делается соответственно полнее. При корригированных профилях появляются незначительные местные зазоры у угловых кромок рубашек. [c.49]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология