Выпуклость профиля

Рис. 10.38. Экспериментальные зависимости коэффициента подъемной силы плоско-выпуклого профиля с относительной толщиной с = 10 % от числа Маха при различных углах атаки

Области I, II, III. В плоском случае, как уже отмечалось, линиям EF и D плоскости Woa, о с, изображенной на рис.3.43, соответствуют прямолинейные профили аЬ. Ранее этот результат был получен Черным [23], в работе которого рассматривается обтекание профилей близких к прямолинейным. Установлено, что в областях I и III положительная вариация бу на контуре аЬ (выпуклый профиль) уменьшает сопротивление Xi а в области II уменьшение х может быть достигнуто за счет отрицательной вариации бу (вогнутый профиль). [c.164]

На рис. 10.38 приведены экспериментальные зависимости коэффициента подъемной силы плоско-выпуклого профиля от числа М1 при нескольких значениях угла атаки. Сложный харак- [c.59]

Роторы винтового компрессора представляют собой цилиндрические шестерни с малым числом винтовых зубьев. Зацепление зубьев циклоидальное точечное, при этом у одного из роторов зубья лежат целиком вне начальной окружности и имеют выпуклый профиль, а у другого — внутри начальной окружности и имеют вогнутый профиль (рис. 7.20). Подвод и отвод газа производится через окна на двух противоположных углах корпуса, так что газ проходит через компрессор в диагональном направлении. При вращении роторов газ в полостях А и В, ограниченных поверхностями роторов и корпуса и линией соприкосновения роторов, перемещается в осевом направлении со стороны всасывания к стороне нагнетания. Сначала эти полости сообщаются с всасывающим окном и заполняются газом. Затем это окно закрывается и линия соприкосновения роторов, отделяющая замкнутую в полостях А и В порцию аза от следующей всасываемой порции, перемещается в осевом направлении к нагнетательному отверстию, которое в определенный момент открывается и в котором происходит выталкивание газа. [c.285]

Винтовой компрессор (рис. 111-16, а) состоит из двух роторов / с параллельными осями, вращающихся в противоположных направлениях с малыми зазорами в корпусе 2 и связанных между собою парой цилиндрических шестерен 3. Роторы можно рассматривать как цилиндрические шестерни с малым числом винтовых зубьев (3—6), находящихся в циклоидальном точечном зацеплении. Зубья одного ротора имеют выпуклый профиль, а другого — вогнутый (рис. 111-16, б). Окна для всасывания н выталкивания газа расположены в противоположных углах корпуса. При вращении роторов полости А и В вначале сообщаются с всасывающим окном и заполняются газом. При дальнейшем вращении это сообщение прекращается, и линия контакта зубьев, перемещаясь в осевом направлении, отделяет всосанный газ от засасывания следующей порции. В это время происходит сжатие газа в полости А за счет изменения ее объема изменение объема полости В незначительно. При определенном положении роторов полости сообщаются с нагнетательным окном и сжатый газ выталкивается. [c.162]

Выпуклая форма, способствуя увеличению жесткости пиролиза, приводит к возрастанию выходов этилена, а вогнутая — к увеличению выходов более высокомолекулярных олефинов — пропилена, бутенов, а также бутадиена-1,3 выход этилена при этом несколько ниже, чем в случае выпуклого профиля. Выходы ароматических углеводородов возрастают с увеличением выпуклости температурной кривой. [c.770]

На фиг. 53 схематически показан способ профилирования полосы. В каждой паре валков нижний валок, имеющий выпуклый профиль, изготов тен из стали, верхний — из нейлона. Нужный профиль нейлонового валка получается протачиванием на обычном токарном станке. Исходным материалом служит нейлоновая труба с наружным диаметром 100 мм и внутренним 75 мм, отрезок которой, нагретый для горячей посадки, насаживается на стальной валок. Сдвигу нейлоновой оболочки препятствует особый замок. С торцов нейлоновая оболочка ограничивается стальными шайбами, иначе нейлон под действием нагрузок начнет течь вдоль оси валка. [c.85]

Обозначим число ведомых винтов через k я рассмотрим (фиг. 16) ведущий винт с выпуклым профилем нарезки, находящийся в зацеплении с двумя соседними ведомыми винтами с вогнутым профилем нарезки. [c.43]

Фиг. 16. Схема взаимного уплотнения впадин ведущего винта с выпуклым профилем нарезки с ведомыми винтами с вогнутыми профилями нарезки

Формула (5) дает зависимость для случая выпуклого профиля нарезки ведущего винта между величинами ги 22 и к, обеспечивающую герметически замкнутый объем, образованный впадинами [c.45]

При одном ведомом винте к= ) занисимость между числом заходов винта с выпуклым профилем нарезки и числом заходов винта с вогнутым профилем нарезки должна получиться одной и той же как по формуле (5), так и по формуле (6). Действительно, согласно формуле (5), получаем [c.46]

При этом надо учесть, что число заходов винта с выпуклым профилем нарезки в первом выражении обозначено через 2ь а во втором — 22. [c.46]

Ведущий винт делают всегда с выпуклым профилем нарезки из следующих соображений [c.46]

Необходимо также отметить, что возникновение турбулентности в обоих видах канала происходит при разных числах Рейнольдса. При этом возникновение турбулентности в радиально расширяющемся канале, когда профиль скоростей потока имеет точки перегиба (давление скоростного напора растет), происходит при значительно меньших числах Рейнольдса, чем это имеет место в радиально суживающемся канале с полностью выпуклым профилем (давление в направлении течения потока падает) [49, стр. 102]. [c.29]

Установим строение римановой поверхности годографа обтекания несущего гладкого выпуклого профиля с острой задней кромкой. Докажем, что при наличии на профиле двух критических точек риманова поверхность двулистна и имеет одну точку ветвления W внутри области. [c.147]

Возможность удовлетворить этим условиям может быть обеспечена только введением в формулировку задачи профилирования двух независимых параметров. Для выпуклого профиля, когда годограф обтекания двулистен, при заданной границе Г (С) и заданном векторе скорости набегающего потока такими параметрами могут служить координаты точки ветвления отображения. Если же годограф обтекания однолистен, то в качестве параметров могут быть взяты координаты г oo, Уоо образа бесконечно удаленной точки. Таким образом, течение с однолистным годографом, как указывалось выше, может существовать только при изолированных значениях т о. (Из этого утверждения, конечно, не следует, что оно обязательно существует при произвольно заданной кривой — границе Г (С).) [c.160]

Выше были установлены необходимые условия разрешимости задачи — характерные свойства X, (3) -образа докритического течения около выпуклого профиля. В случае несжимаемой жидкости была доказана достаточность этих условий для однозначной разрешимости задачи профилирования в малом , т. е. когда исходные данные мало отличаются от тех, для которых решение существует. [c.165]

Хотя поле V в этой постановке продолжает считаться потенциальным, приведенное выше доказательство отсутствия непрерывной зависимости от граничных условий становится неправомерным, потому что если условие существования решения выражается требованием строгой отрицательности к, то для каждого строго выпуклого профиля деформация, спрямляющая участок контура, уже не может быть выбрана сколь угодно малой. [c.174]

Предположим, что прямая задача сверхкритического обтекания произвольного (гладкого, выпуклого) профиля корректна в расширенной постановке — в классе течений со скачками уплотнения. Предположим, что для некоторого профиля существует сверхкритическое обтекание с непрерывным полем скорости. Подвергнем профиль сколь угодно малой непрерывной деформации (например, спрямлению контура), приводящей к образованию скачка в сверхзвуковой зоне. Возникают следующие вопросы. [c.176]

Это свойство может быть использовано при исследовании отображения в плоскость годографа. Так, например, нетрудно установить, что образ окрестности выпуклого профиля в плоскости годографа принадлежит двулистной римановой поверхности, как и в потенциальном течении. При этом образ скачка, опирающегося на профиль, если он существует, вырезает некоторую часть римановой поверхности. [c.184]

При плоском симметричном обтекании равномерным сверхзвуковым потоком с отошедшей ударной волной вихрь на теле равен нулю, поэтому звуковая линия, выходящая из точки выпуклости профиля (где д/3/дв1 < [c.227]

Из этого вытекает, что при Моо < Мо(А ) число линий ветвления, пересекающих звуковую линию, равно нулю или четно, а при Моо > Мо( ) — нечетно. Таким образом, из этого свойства и свойств 3 вытекает следствие при симметричном обтекании выпуклого профиля с отошедшей ударной волной число точек Ь на звуковой линии, проходящей от профиля к ударной волне, равно нулю или четно. [c.237]

А. А. Никольским и Г. И. Тагановым [70] (см. гл. 6, 3) было показано, что потенциальное течение в местной сверхзвуковой зоне (в зоне 1) разрушается, если произвести спрямление произвольного участка контура, ограничивающего эту зону. Ниже приводится родственный результат для случая симметричного обтекания гладкого выпуклого профиля равномерным сверхзвуковым потоком с отошедшей ударной волной. [c.239]

Существование -окрестности звуковой точки профиля (Л,/3), отображение которой однолистно, вытекает из условия строгой выпуклости профиля др/дз1 < 0. [c.239]

Рассмотрим сначала случай выпуклого профиля. [c.242]

Перейдем теперь к области Q, граница которой содержит отрезок контура профиля. Рассмотрим обтекание гладкого выпуклого профиля с отошедшей ударной волной. Критической называется точка, в которой приходящая на профиль линия тока разветвляется на две в критической точке скорость равна нулю. [c.246]

Пусть при сверхзвуковом обтекании гладкого выпуклого профиля, единственного во всем потоке, имеют место следующие свойства. [c.246]

Рассмотрим теперь обтекание заостренного выпуклого профиля с присоединенной ударной волной, когда течение за ней в некоторой окрестности острия дозвуковое. Такой режим может осуществиться, как следует из анализа ударной поляры, при некотором соотношении между числом Моо и углом наклона профиля (в острие) к вектору скорости набегающего потока. [c.248]

Пусть при сверхзвуковом обтекании заостренного выпуклого профиля с присоединенной ударной волной имеют место следующие свойства. [c.248]

При выпуклости составного профиля, передней частью которого является клин, предположение 3 можно отбросить. Более того, доказательство допускает обобщение на случай выпуклого заостренного профиля здесь достаточно только убедиться, что образ контура выпуклого профиля не может служить границей образа окрестности отрезка qE, расположенного в правом верхнем квадранте точки с. [c.251]

Условие выпуклости профиля является существенным. Действительно, течение с сильным скачком уплотнения можно построить, приняв за твердую стенку одну из линий тока в течении за отошедшей ударной волной (лежащую в некоторой окрестности точки ортогональности ударной волны [c.251]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки приводит к изменению знака отклонения скоростей от среднего значении, так что вытянутая до реше1ки форма профиля скорости переходит в вогнугую форму за ней, причем там, где перед решеткой наблюдается резкое падение скоростей (вблизи стенок), скорости за решеткой резко возрастают. Сечение, в котором начинает изменяться знак отклонения скоростеГ , тем ближе к решетке, че.м больше коэффициент сопрот[шлении. Так как ири Ср 2 некоторая неравномерность (выпуклость) профиля скорости в сечениях, близких к решетке, еще сохраняется, а при Ср 4 уже ярко выражена вогнутость ( перевернутый профиль), можно полагать, что наиболее равномерное поле скоростей в рассматриваемых сечениях устанавливается при значениях и,. Скр = Сопт. блИЗКИХ К раСЧеТНЫМ (Ср = [c.192]

В приводимом ниже анализе обычно подчеркивается это сокращение расстояния в направлении источника воспламенения. Кроме того, профили температур имеют в основном такую же форму, как и в случае однородного потока. Марбл и Адамсон показали, что начальная выпуклость профиля температуры в случае потоков с неравными, но однородными начальными скоростями имеется у внешнего края пограничного слоя. Ниже будет показано, что в случае потоков с симметричными неоднородными профилями этот вывод уже не справедлив. Фактически первый локальный максимум температуры обнаруживается глубоко внутри пограничного слоя, причем значительно ближе к хвостовому краю пластин. Точное расположение его зависит от длины плоской пластины. Начальное условие неоднородности профиля скоростей делает необходимым включение в задачу геометрической характеристики набегающего потока. Плоская пластина геометрически довольно проста, но тем не менее она дает возможность выявить основные безразмерные параметры и ответить на вопрос о том, каким образом геометрия входит в определение максимума на профиле температуры. Эти безразмерные параметры в случае необходимости облегчат экстраполяцию численных результатов. [c.152]

Рассхмотренные ранее зубчатые цилиндрические передачи состояли из колес, профиль зуба которых очерчен по эвольвенте. Зубья с таким профилем просты в изготовлении, однако недостаточно износостойки, так как касание зубьев происходит по очень узкой полоске контакта (теоретически по линии) — рис. 171, а. В 1955 г. доктор технических наук М. Л. Новиков предложил новый вид зацепления. Профили зубьев в передаче Новикова образованы дугами окружностей, причем одно колесо имеет зубья с выпуклыми профилями, другое — с вогнутыми (рис. 171, б). [c.265]

Альбрехт и Верзел [58] изучали концентрационные профили в колонках диаметром около 7,5 см с помощью индикатора. Колонки, заполненные насадкой путем простой засыпки или засыпки со встряхиванием колонки, дают чрезвычайно несимметричные концентрационные профили. Форма профиля зависит от того, с какого конца колонки в нее засыпают насадку. Часто во время прохождения пробы через колонку выпуклый профиль сменялся вогнутым. Существенно плоские концентрационные профили были получены при вводе насадки в колонку методом ВВД (см. выше). Небольшое торможение или ускорение потока происходит лишь у стенок колонки. Уменьшению концентрационных профилей способствует радиальная диффузия, но при использовании метода ВВД она оказывается ненужной. Способ ввода пробы в колонку оказывал определенное влияние на форму концентрационного профиля на входе в колонку. [c.143]

Фиг. 17. Схема взаимиого уплогиения впадин ведущего винта с вогнутым профилем нарезки с ведомыми винтами с выпуклыми профилями нарезки -ведущий винт ---ведомый винт.

Стандартный винтовой насос, состоящий из ведущего винта с выпуклым профилем иарезни и двух ведомых винтов к=2) и имеющий по два зуба на каждой образующей шестерне (2 1 = 2 [c.47]

Немецкая фирма Лайстриц изготовляет двухвинтовые насосы с циклоидальным зацеплением, имеющие при выпуклом профиле нарезки ведущего винта и числе заходов г =й на единственном ведомом винте к= ) вогнутый профиль нарезки с числом заходов 22=3. Данные значения также удовлетворяют формуле (5), т. е. обеспечивают герметичность насоса. [c.47]

Критические точки разбивают контур профиля на два участка, на каждом из которых скорость направлена от Oi к О2, поэтому на верхнем участке arg li = г, а на нижнем arg w = г — тг. (Выбор непрерывной ветви arg w = = г — тг определяется асимптотикой w z — z Oi) при z z Oi), из которой следует, что arg w = — Imlni = — arg(z — z(Oi)) + onst.) Итак, при обходе строго выпуклого профиля по часовой стрелке arg w монотонно убывает, получая в точках 01 2 приращения тг, а при этом приращение arg W на каждом участке меньше 2тг. [c.147]

В качестве контрольного варианта возьмем непрерывное обтекание выпуклого профиля потенциальным потоком с местной сверхзвуковой зоной (см. рис. 6.2) на звуковой линии точек К нет. (Изолированные точные решения с непрерывным течением в местной сверхзвуковой зоне существуют таким, например, является течение Ринглеба в некоторой области [64].) [c.232]

На рис. 8.24 показаны дозвуковая часть М-области и ее образ в плоскости годографа в предположении, что М-область не содержит местных сверхзвуковых зон. В силу гладкости и выпуклости профиля, его образ в плоскости годографа состоит из отрезка О1О2 прямой Л = О (критическая точка) и кривых 0 А, О2В, при движении вдоль которых в направлении [c.242]

Рассмотрим отображение в плоскость р/З. Так как профиль гладкий, образ критической точки О представляет собой отрезок О1О2 прямой р = = onst длиной тг (рис. 8.30). Контур профиля изображается кривыми, продолжающими этот отрезок с разных концов. В связи с выпуклостью профиля, при перемещении по кривой, примыкающей к верхнему концу [c.247]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология