Интегральные соотношения импульсов и энергии

Частные решения интегральных соотношений импульсов энергии. .............. [c.364]

Приближенное решение внутренней задачи струи в псевдоожиженном слое осуществлено на основе метода интегральных соотношений, нашедшего широкое распространение при решении задач теории пограничного слоя [40] и впервые привлеченного к анализу струйных течений в псевдоожиженном слое H.A. Шаховой [17, 54, 82]. Использование трех интегральных соотношений (уравнений интегрального баланса импульса, энергии и объема) при некоторых дополнительных предположениях о профиле скорости в основном участке, структуре потока в нем и законе нарастания толщины факела вдоль потока позволяют полностью замкнуть задачу при наличии лишь двух опытных констант коэффициентов струи j и С2- [c.54]

Для описания струйного течения в псевдоожиженном слое используются методы интегральных соотношений [85, 90] уравнения интегрального баланса импульса, энергии и объема. При [c.86]

Интегральные соотношения импульсов и энергии [c.177]

Теперь рассмотрим случай плоского пограничного слоя. Жидкость, омывающую поверхность тела, будем считать несжимаемой. Интегральные соотношения импульсов и энергии (см. 5.8) можно преобразовать к виду [c.210]

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ И ИНТЕГРАЛЬНЫЕ СООТНОШЕНИЯ ИМПУЛЬСОВ И ЭНЕРГИИ [c.101]

Для расчета обтекания криволинейной поверхности, на которой сформировался ламинарный пограничный слой, можно использовать интегральные соотношения импульсов и энергии, введя в них профиль скорости (6.3.1). Тогда для непроницаемой поверхности продольный градиент давления и скорость на внешней границе пограничного слоя будут связаны уравнением Бернулли (поскольку при г/>б трение отсутствует) [c.106]

ЧАСТНЫЕ РЕШЕНИЯ ИНТЕГРАЛЬНЫХ СООТНОШЕНИЙ ИМПУЛЬСОВ И ЭНЕРГИИ [c.131]

Дифференциальные уравнения и интегральные соотношения импульсов и энергии. .......... [c.363]

Постулированная в общей теории сплошной среды система интегральных балансовых соотношений (интегральных законов сохранения массы, импульса, энергии) представляет собой сумму интегралов по произвольной ограниченной подобласти области определения течения с кусочно гладкой границей — объемных интегралов и интегралов по границе. [c.10]

Выведем интегральные уравнения сохранения массы, импульса. Механика смесей строится на основе физических законов сохранения массы, импульса и энергии, поэтому далее будем записывать балансовые соотношения массы, импульса и энергии для каждой соответствующей смеси в некотором фиксированном в пространстве объеме смеси V ограниченном поверхностью 5, учитывая при этом обмен (взаимодействие) не только с внешней (по отношению к выделенному объему V) средой, но и соответствующий обмен (взаимодействие) массой, импульсом и энергией между составляющими внутри объема V. [c.15]

Соотношения, выражающие законы сохранения массы, импульса и энергии на поверхности раздела, можно получить, записав уравнения (1) — (4) в интегральной форме для объема, содержащего рассматриваемую поверхность, и далее перейти к пределу, стягивая объем интегрирования к поверхности. [c.31]

Для определения и F используем соотношения (V. 1) и (V.2) при D° = 1. Так как и F равны обратным величинам энергии в световом импульсе или интенсивности света, при которых достигается D° = 1, то светочувствительность должна зависеть от спектрального состава активирующего света. Для получения констант светочувствительности фотохромного слоя Fn и F необходимо вычислять их при действии на слой монохроматического света. Кроме того, можно получать интегральные характеристики Fu и F , например используя источники, имеющие спектральное распределение, близкое к излучению черного тела при 6000 °С. [c.191]

Попытка найти строгое аналитическое решение наталкивается на непреодолимые трудности. Вместе с тем для ряда практически важных задач получено хорошее приближение. Так, С. С. Кутате-ладзе и А. И. Леонтьев [5.12] провели теоретический анализ процесса, в котором применили приближенные методы расчета трепня, тепло- и массообмена, основанные на использовании интегральных соотношении импульсов, энергии и диффузии. [c.244]

В соотношениях Кармана и Кружилина не учитывается процесс вдувания или отсоса газа через пористую стенку. Для расчета процессов трения и теплообмена при наличии вдувания или отсоса и высокой скорости газа используются обобщенные. интегральные соотношения импульсов и энергии. Первое соотношение имеет вид [c.180]

В интегральные соотношения импульсов и энергии легко вводятся члены, учитывающие действие объемных сил и внутренних источников энергии. При этом появляются числа подобия типа ду = Яу6г/ роиАН). [c.104]

Таким образом, при осреднении указанным способом параметров потока с большими сверхзвуковыми скоростями и постоянной по сечению температурой торможения одновременно с высокой степенью точности удовлетворяются четыре интегральных соотношения, выражающих равенство полной энергии, расхода, импульса и энтропии в исходном и осредненном потоках. Условие Т = onst является в данном случае весьма существенным, так как иначе величина q X), полученная из уравнения расхода, будет зависеть от закона распределения температуры торможения и может сколь угодно отличаться от величины q X), найденной из уравнения импульсов, в которое величина Т не входит. Физический смысл полученного результата заключается в том, [c.274]

Расчет потерь импульса на трение при турбулентном или ламинарном режиме течения в пограничном слое может быть выполнен на основе результатов, полученных в работах [2, 3]. Для расчета ламинарного пограничного слоя необходимые соотношения выведены [3] с использованием точных решений, которые удается получить для некоторых законов распределения скорости вне пограничного слоя. Выражения для расчета турбулентного пограничного слоя получены [2] на основе решения интегральных соотношений мпульса п энергии для турбулентного пограничного слоя с учетом градиента давления в ядре потока. При решении этих соотношений используется гидродинамическая аналогия Рейнольдса и соответствующим образом обработанные многочисленные экспериментальные данные по теплообмену и трению для гладкой плоской пластины. [c.176]

Мэе, нужен слой воды толщиной 100 см. Таким образом, только небольшая доля энергии, испускаемой источником Со , может полезно поглощаться образцом обычных размеров, и доступные мощности доз от таких источников обычно составляют 100— 100 000 рад мин. Интенсивности излучения электрических ускорителей значительно больше, частично благодаря большой мощности типичных ускорителей, но особенно благо-годаря тому, что электроны имеют малую проникающую способность. Например, ускоритель Ван де Граафа на 500 вт ц 2 Мэе может давать столько же энергии, сколько и источник Со в 35 ккюри, и может полностью отдать эту энергию в нескольких граммах вещес1ва. В результате сфокусированный, но неразвернутый поток от этого ускорителя может дать мощность дозы 50-10 —100-10 рад сек. На 1 Мрад поглощенной энергии рассеивается 2,4 кал г. Благодаря такому высокому подводу тепла исследования полимеризации с неразвернутыми электронными пучками указанного типа невозможны, и обычно пучок электронов не только развертывают по поверхности приблизительно 100 см , но также через облучаемый образец пропускают прерывистый развернутый поток электронов. Характер подвода энергии при этом становится сложным, энергия подводится в виде импульсов продолжительностью, скажем, 0,2 мсек и повторяющихся 400 раз в 1 сек. Поэтому следует различать мгновенную мощность дозы 100 Mpad K и интегральную мощность дозы 1 Mpad eK. Кроме того, облучаемый объект можно проводить через пучок электронов несколько раз, и эффективная мощность дозы может зависеть от промежутка между проходами, приближаясь к 10 рад мин при одном проходе в 1 мин. В соответствии с этим с помощью электрического ускорителя невозможно воспроизвести такую же подачу энергии, как от источника Со , что создает трудности при сравнении протекания реакции во времени при облучении обоими источниками. Это положение напоминает полимеризацию под действием прерывистого освещения (вращающийся сектор), где известно, что скорость полимеризации зависит от соотношения между периодом освещения и временем жизни растущих молекул. [c.511]

Явно интегральные методы расчета турбулентных слоев в настоящее время, по-видимому, наиболее широко распространены по сравнению с другими. Различия между методами в основном связаны с весовыми функциями, используемыми для образования дифференциальных уравнений, а также с источниками и формами вспомогательных соотношений, обобщающих эмпирическую информацию. Трукенбродт [Л. 124] использовал интегральные уравнения движения и кинетической энергии совместно с алгебраическим соотношением между диссипативным интегралом и числом Рейнольдса, построенным на толщине потери импульса Эскудиер и Сполдинг [Л. 29], а также Вальц [Л. 129] брали те же дифференциальные уравнения, но привлекали к расчету другие вспомогательные соотношения. [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология