Металлы характеристики, определяющие

Качество металла швов определяется характеристикой и качеством соответствующих присадочных материалов. По этой причине контролю присадочного материала всех видов следует уделять особое внимание. [c.280]

Для остаточных фракций (350"С — к.к ), полученных на различных катализаторах, содержащих оксиды металлов, были определены молекулярная масса, групповой химический и элементный составы (табл. 2,1), а также рассчитаны структурные параметры средней молекулы (табл. 2.2). Для сопоставления приведены аналогичные характеристики исходного мазута и остаточной фракции каталитического крекинга. [c.45]

Одной из характеристик коррозионного процесса является действующая разность между потенциалами металла и раствора электролита. Поскольку точно эту характеристику определить невозможно, то вместо абсолютных потенциалов определяют относительные. В качестве электрода сравнения при этом используют водородный, каломельный, хлоросеребряный и др. [12]. Основным электродом сравнения принят так называемый стандартный водородный электрод, состоящий из платина-платинированного электрода, помещенного в раствор кислот с активностью ионов Н , равной 1 модь/л. На электрод подается газообразный водород, пузырьки которого адсорбируются на пластине, образуют своего рода "водородную пластину, которая обменивается с раствором положительными ионами. [c.7]

Сравнение таких характеристик у различных электродов позволяет оценить эффективность использования в них катализаторов, что особенно важно в случае драгоценных металлов. Эффективность зависит от параметров активного слоя, в том числе от толщины. С увеличением толщины эффективность использования катализатора уменьшается, стремясь к нулю. Для получения количественных характеристик определим эффективность Q как отношение плотности тока, генерируемого электродом, к плотиости тока, вычисленной по выражению для локальной кинетики, [c.102]

Для контроля металлов посредством определения их поверхностных механических свойств применяют акустические твердомеры. Основной принцип, реализуемый при рассматриваемом подходе, заключается в наблюдении за реакцией диагностического щупа, приводимого в соприкосновение с контро ли-руемой поверхностью. Реакция обусловлена механическим (в частности акустическим), электромагнитным или электрохимическим взаимодействием щупа с объектом контроля. Механические характеристики определяют на основе регистрации изменения резонансных частот механических колебаний стержня после приведения его в контакт с контролируемой поверхностью при задании определенного усилия прижима, что обеспечивается конструкцией щупа. Используя колебания разных типов (продольные, изгибные, крутильные), можно определить, кроме числа твердости, степень анизотропии поверхностных слоев материала, которая в частности содержит информацию о величине внутренних напряжений в материале. В настоящее время методики развиты применительно к шероховатым поверхностям, что позволяет проводить измерения при минимальной подготовке контролируемой поверхности или вообще без нее. Основу этого обеспечивает статистическая обработка данных, получаемых в близких, но различных точках. Установлена устойчивая статистическая связь между дисперсией приращений при многократном повторении измерений и параметрами шероховатости. [c.27]

Физико-механические характеристики металла трубопроводов определялись на плоских широких образцах, цилиндрических образцах различного диаметра, средних и длинных трубах 0100-160 мм, сосудах с жестким закреплением концов и при наличии эксцентриситета оси приложения нагрузки. [c.367]

При кратковременном действии статических сил, при нормальных температурах, поверхностно-активные среды не влияют на механические характеристики металлов. Мы определяли предел прочности и текучести, относительное удлинение и поперечное сужение как отожженной, так и закаленной стали 45 в воздухе и в масле марки МС, активированном 2% олеиновой кислоты, причем полученные в обеих этих средах результаты практически не отличались друг от друга. [c.50]

Изменения ЭЛектрической проводимости, переходного сопротивле- я, тепловых и оптических свойств, и других физических характеристик определяют по методам, установленным в стандартах СЗВ на мс , таллы.у Изменения данных свойств выражают в процентах, при этом значение свойств металла до коррозионного испытания отвечает 100%. [c.657]

Для поверхностных источников кроме указанных выше характеристик определяются дополнительно такие показатели, как биохимическая потребность в кислороде (БПК) и содержание растворенного кислорода, тяжелых металлов, радиоактивных элементов, вредных примесей (значение некоторых из этих показателей подробно рассмотрено в разделе Сточные воды ). [c.91]

Характеристика агрегатного состояния каждого металла определяется температурной областью, в условиях которой он существует. Для каждого металла можно определить три области температур, характеризующих агрегатное состояние 1) ниже температуры плавления и при определенном давлении металл устойчив в твердом и равновесном с ним парообразном состоянии 2) от температуры плавления до критической температуры при определенном давлении металл устойчив в жидком и равновесном с ним парообразном состоянии 3) выше критической температуры металл существует только в газообразном состоянии при любом давлении. [c.201]

Прочностные характеристики определяют основное назначение ИП — они применяются в качестве легких конструкционных материалов, способных выдерживать значительные механические нагрузки и используемых для замены дерева [9, И ] и металла [19, 20]. [c.10]

Зная усталостную характеристику испытуемого металла и определяя ее при одновременном действии агрессивной среды, можно найти коррозионную усталость этого металла. [c.398]

За последние 15 лет значительно возрос интерес к исследованиям кинетики и механизма электрохимических реакций, протекающих на границе раздела металл—раствор с участием комплексов металлов. Это определяется широким использованием электрохимических методов как при изучении термодинамических и кинетических характеристик комплексов металлов, так и при проведении ряда важных технологических операций, в частности процессов осаждения металлов из растворов их комплексных солей. Однако, несмотря на большое число работ по изучению электродных процессов комплексов металлов, в настоящее время в литературе нет учебных пособий или специальных монографий, которые можно было бы рекомендовать сту-, дентам для ознакомления с указанным вопросом. Предлагаемая книга является первой попыткой восполнить этот пробел. Она написана на основе специального курса, читаемого автором студентам химического факультета Ленинградского государственного университета, специализирующимся по электрохимии. [c.3]

Из приведенного обзора видно, что произведение растворимости для фосфатов 3-й аналитической группы катионов и многих других металлов не определялось. Отсутствие этой количественной характеристики для многих фосфатов лишает возможности теоретического обоснования процессов, с которыми приходится иметь дело при исследовании смеси первых трех групп катионов в присутствии фосфорной кислоты в качественном анализе и при количественном определении металлов фосфатным методом. [c.103]

При резонансном методе изменяется частота ультразвука в зависимости от двойной толщины исследуемого материала. Резонансные явления, которые имеют место в металле, приводят к задержке волны-в металле и увеличению амплитуды, что> будет регистрироваться зондом. Толщину металла можно определить, исходя из характеристик скорости звука, после тогО как будет определена частота проходящего через металл ультразвука. [c.619]

Аналогичные результаты были получены нами [73, 157] при изучении влияния модифицирования глицерином на механические характеристики и величину адгезии желатинового клея к стеклянной поверхности. Механические характеристики определялись на объемных образцах Адгезионная прочность определялась методом отрыва двух крестообразно склеенных призм из стекла малощелочного состава (около 8% окислов щелочных металлов) площадь склеивания составляла 1 см . [c.224]

Начальной стадией деформации металла является упругая деформация (участок АВ рис. 2.8). С точки зрения кристаллического строения, упругая деформация проявляется в некотором увеличении расстояния между атомами в кристаллической решетке. После снятия нафузки атомы возвращаются в прежнее положение и деформация исчезает. Другими словами, упругая деформация не вызывает никаких последствий в металле. Чем меньщую деформацию вызывают напряжения, тем более жесткий и более упругий металл. Характеристикой упругости металла являются дна вида модуля упругости модуль нормальной упругости (модуль Юнга) - характеризует силы, стремящиеся оторвать атомы друг от друга, и модуль касательной упругости (модуль Гука) - характеризует силы, стремящиеся сдвинуть атомы относительно друг друга. Значения модулей упругости являются константами материала и зависят от сил межатомного взаимодействия. Все конструкции и изделия из металлов эксплуатируются, как правило, в упругой области. Таким образом, упругость - это свойство твердого тела восстанавливать свою первоначальнуто фор.му и объем после прекращения действия внешней нафузки. Модуль упругости практически не зависит от структуры металла и определяется, в основном, типом кристаллической решетки. Так, например, модуль Юнга для магния (кристаллическая решетка ГП% ) равен 45-10 Па, для меди (ГКЦ) - 105-10 Па, для железа (ОЦК) - 210-10 Па. [c.28]

В настоящее время известны низкоплавкие эвтектики солей, которые предлагается использовать для сульфидирования сталей и резкого улучшения их противоизносных характеристик. Эти характеристики определяют после сульфидирования. До сих пор отсутствовали попытки определить износ стали непосредственно в сульфидирующих ваннах и вообще в расплавах солей, содержащих компоненты, способные в результате химической реакции с металлами модифицировать поверхности трения, образуя на них пластичные слои. Наше предположение о том, что расплавы солей при соответствующем подборе их химического состава могут иметь хорошие противоизносные характеристики, превосходящие то, что известно для многих минеральных и синтетических масел, подтвердилось в опытах трения стали о сталь в расплавах некоторых эвтектик солей при тяжелых режимах трения (высокие температуры, нагрузки и скорости скольжения). В этих условиях, например, роданиды ведут себя подобно нефтяным маслам с добавкой сернистых соединений. Однако следует иметь в виду, что не только нефтяные, но и большинство синтетических масел не работоспособно сколько-нибудь длительное время при температурах выше 200°, при которых проводились испытания в присутствии ряда роданидов. Так как расплавы роданидов и гипосульфита разлагаются при температурах выше 200—300°, представляется важным поиск низкоплавких эвтектик солей с различной, том числе с более высокой, термической стойкостью. [c.169]

Далее производят расчет нагрева металла и определяют, можно ли за такое время получить металл с заданными температурными характеристиками. Если нет, то задаются новой производительностью, а тем самым и новой продолжительностью нагрева до тех пор, пока определится производительность, при которой будет обеспечена заданное качество нагрева. [c.16]

Механические характеристики определяют испытаниями на растяжение основного металла ТП по ГОСТ 1497 — 84 и сварного соединения по ГОСТ 6996 — 66, на ударный изгиб образцов Шарпи из основного металла по ГОСТ 9454 — 78 и сварного соединения по ГОСТ 6996 — 66. Механические характеристики металла ТП (предел текучести и временное сопротивление) определяют также неразрушающим методом с помощью переносных твердомеров по ГОСТ 22761—77 и ГОСТ 22762 — 77. При этом выполняют не менее пяти замеров и, за искомую твердость принимают их среднеарифметическое значение [129]. [c.315]

Испытания проводят в специальных автоклавах, предназначенных для коррозионных испытаний в сероводородсодержащей среде. Так как сероводородная коррозия сопровождается наводороживанием металла, то определяют не только скорость коррозии, но и изменение его механических характеристик в зависимости от температуры, давления сероводорода и других газов, величины растягивающих напряжений, общего состава коррозионной среды, вида и концентрации ингибитора, а также местонахождения образца - в жидкой или газовой фазе. [c.30]

Требования к каталитическим процессам в значительной степени определяются составом и характеристиками углеводородного сырья (его плотностью, содержанием в нем светлых нефтепродуктов, серы, азота, тяжелых металлов), а также активностью и селективностью используемых катализаторов. Режимы современных установок каталитического крекинга отличаются высокими температурами процесса и скоростями подачи сырья, повышенными давлениями в реакторном блоке. [c.4]

Если не касаться истории развития представлений о природе химических связей в тугоплавких соединениях, достаточно полно рассмотренной в монографии Тота, то следует признать, что в настоящее время наибольшее обоснование и признание получила модель, развитая в работах Бернала [50], Рандла [51] Юм-Розери [52] и Кребса [53]. Согласно взглядам этих авторов, ряд свойств обсуждаемых веществ, роднящих их с ковалентными кристаллами (хрупкость, твердость и т. д.), в значительной мере обусловлен локализованными Ме—Х-связями (носящими преимущественно ковалентный характер), в то время как их высокие тепло- и электропроводность, сверхпроводимость и другие типично металлические характеристики определяются Ме—Ме-взаимодействиями (с участием -состояний атомов металла). Кроме того, как это следует из результатов квантовомеханических расчетов, Ме—Ме- и Ме—X-взаимодействия приводят к формированию единой валентной зоны. При этом металлизация валентных электронов атомов металлоидов отсутствует, а состояния электронов, соответствующих Ме—Ме-связям, отличаются более высокой энергией, чем состояния, обусловливающие Ме—С-взаимодействия. [c.281]

Гидроочистка позволяет не только снизить содержание серы, азота, металлов, ароматических углеводородов, но и уменьшить коксуемость сырья каталитического крекинга Причем степень изменения этих характеристик определяется условиями гидроочистки и свойствами применяемого катализатора. В обычных условиях гидроочистки (350—400 °С, 5—6 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,0—2,2 ч- , катализатор А1 —Со —Мо или А1 —N1 —Мо) среднее уменьщение содержания в сырье крекннга, по данным [92], составляет (% масс.) [c.127]

При самодиффузии в чистом металле D[=D2=D 2= =-Осамод. Какими характеристиками определяются величины коэффициентов диффузии При блуждании частица должна оторваться от своего узла, нарушить связи с соседними атомами. Поэтому можно ожидать существование связи между энергией активации самодиффузии Е и теплотой сублимации о, которая является мерой энергии связи в решетке. Опыт действительно показывает, что Efa=k, где k — постоянная, зависящая от природы кристаллической решетки. Так, для гранецеитрирован-ных решеток k=0,67. Таким образом, для совершения блуждания надо затратить 2/3 энергии связи. Следовательно, в решетках с большой энергией связи диффузия будет происходить медленнее. В этом проявляется влияние на диффузионную иодвижность так называемого термодинамического фактора. Влияние этого фактора на скорость диффузии проявляется также и в том, что в реальных растворах ноток диффузии не будет проиорцио-иален градиенту концентрации. При рассмотрении связи коэффициента диффузии с подвижностью мы приняли для парциальной свободной энергии компонента iui выражение, справедливое для разбавленных растворов. [c.203]

В классической теории коррозии металлов поведению коррозионных элементов, образование которых в реальных условиях может быть связано с очень многими причинами, всегда уделялось большое внимание. В принципе материальный расход прокорродироваашего металла можно определить, установив тем самым скорость коррозии, используя законы Ома и Фарадея. Однако при формально математическом описании процесса коррозии это предполагает введение совершенно не поддающейся оценке величины лолног1Э омичеокого, сопротивления и так называемой начальной э. д. с. коррозионного элемента Лф , представляющей разность потенциалов катодного и анодного участков. Последняя, в свою очередь, зависит от силы тока, и это приводит к необходимости учета поляризационных характеристик анодного и катодного участков, связанных с их индивидуальными сзойствами, геометрическими размерами, взаимным расположением и т. д. [c.149]

Описанные характерные потенциалы и токи (пассивацион-ные характеристики) определяются составами и св-вами металла и среды (см. табл.). В общем случае эти характеристики улучщаются с повышением сродства металла к кислороду, при гомогенизации структуры металлич. материала, в частности аморфизацией или созданием микрокристаллич. структуры. [c.448]

Если при определении напряженно-деформированного состояния от рабочих нагрузок на второй стаДии нельзя ограничиться упругим решением задачи, то следует пользоваться механической характеристикой, определяя ее на простейших образцах с такими швами и основным металлом, для которых предполагается выполнять расчет, с катетами швов и технологией сварки, примерно совпадающими с реальными. Для зоны корня углового шва, которая сходна с зоной верщины трещины, могут оказаться необходимыми три вида локальное разрушающее перемещение в случае нормального отрьша, то же для поперечного сдвига р и то же для продольного сдвига ДJJ р. Разрушающее перемещение нормального отрыва соответствует взаимному перемещению точек А и В в направлении оси г в момент появления трещины в корне шва (рис. 8.2.5,в). Поперечный сдвиг создает взаимное перемещение точек А и В направлении оси у. При продольном сдвиге детали 1 относительно детали 2 возникает взаимное перемещение точки А относительно точки В в направлении оси х. [c.272]

Более простой вариант П. л. т.— теория кристаллич. поля, в к-рой лиганды моделируются точечными зарях(ами, диполями ИТ. п., орбитали же центр, атома рассматривают в явном виде. При этом предполагают, что спектральные и другие характеристики комплексов переходных металлов полностью определяются соотношением энергий орбиталей, получающихся из исходных d- или f-орбиталей центр, атома под влиянием кристаллич. поля точечных зарядов-лигандов, а также тем, как эти орбитали заполняются электронами. Как и в теории поля лигандов, предполагается, что при слабом поле лиганды влияют слабо и сохраняет смысл классификации атомных термов центр, атома по орбитальному моменту. Расщепление / уровней определяется взаимод. ( -электронов между собой. В случае сильного поля влияние лигандов очень велико н атомные состояния с определ. орбитальным моментом теряют смысл. Расщепление d-уровней определяется полем лигандов, а их взаимод. между собой можно- считать возмущением (см. Вырождение энергеттеских состояний). Окончательное расположение уровней образующихся состояний определяется с учетом возможной мультиплетности термов. [c.473]

Изучение пассивационньа характеристик металлов и сплавов классическим методом потенциостатической потенциодинамической поляризации предусматривает проведение предварительной катодной обработки образцов с целью удаления поверхностных загрязнений я оксидных слоев. При этом считается, что состав и структура такой поверхности и объемных участков сплава идентичны, поэтому ее электрохимические характеристики определяют электрохимическое поведение системы в целом. Вместе с тем, результата рада работ показывают, что в аморфных сплавах (АС) имеют место значительные сегрегации легирующих элементов, в том числе и пассивирующих в поверхностных слоях глубиной до 20 нм. Очевидно, использование катодной обработки в условиях существования сегрегационных образований может исказить реальные электрохимические характеристики поверхности АС. [c.79]

При таком характере контактного нагружения сопротивление металла разрушению определяется не усредненными свойствами отдельных макрообъемов, а свойствами металла отдельных микро-участков-или свойствами структурных составляющих. При этом представление о способности металла к пластической деформации и разрушению также изменяется. Некоторые свойства металлов и сплавов, не имеющие основного значения при обычных видах нагружения, при микроударном воздействии становятся первостепенными. Известно, например, что прочность отдельных микроучастков металла неодинакова. Даже в самых качественных сплавах с высокими усредненными показателями прочности имеются слабые микроучастки, которые не всегда заметно влияют на обычные характеристики их механической прочности в то же время при разрушении отдельных микрообъемов эти слабые микроучастки могут иметь решающее значение. [c.90]

Под пределом усталости (выносливости) понимают обычно величину нагрузки в Мн/м (кГ/мм ), которую испытуемый образец при любой частоте повторений нагрузки выдерживает без разрушения. Эта важная характеристика определяется с помощью так называемой кривой усталости , причем для чугуна II стали установлено предельное число циклов нагрузки 10- 10 , а для лзгких цветных металлов 50-10 циклов. Однако до сих пор нет достаточных опытных данных, подтверждающих эти предельные величины для образцов с гальваническим покрытием. Из соображений целесообразности, в числе которых главную роль играет большая затрата времени на исследования, предел циклов, равный 10-10 , сохранен также и для гальванически обработанных стальных образцов. Однако при этом нужно иметь в виду, что процент разрушений при нагрузках меньше предела выносливости и в зависимости от способа обработки и рода нагрузки может составлять более 10%. В отличие от предела усталости материала существует еще так называемая усталостная прочность изделия , представляющая собой предел усталости детали данной формы и обозначаемая как номинальная нагрузка. Эта величина не характеризует свойства материала, однако она дает представление о прочности детали с учетом фор МЫ (сужений) и обработки и в большинстве своем оказывается пониженной по сравнению с прочностью материала. [c.145]

Структура пластичных смазок ответственна за механизм смазывания. В случае очень мягкой смазки марки ООО по классификации NLGI и содержания только 3 % (масс.) дисперсной фазы механизм смазывания в значительной степени определяется маслом. Мыло играет второстепенную роль, но оно способствует повышению несущей способности, как показывают результаты испытаний на шестеренном стенде FZQ. В случае очень твердых брикетных смазок с содержанием мыла более 50 % (масс.) смазывающая способность зависит главным образом от мыла с его ми-целлярной слоисггорешетчатой структурой. В смазках средней консистенции — сортов 1—3 по классификации NLGI (например, в смазках для подшипников качения) — как масло, так и мыло снижают трение и износ. Загуститель представляет собой своеобразный резервуар, постепенно выделяющий масло. Если подшипник качения не снабжается маслом, выделяющимся из смазки, наступает масляное голодание , которое приводит к износу и в конечном счете к выходу подшипника из строя. Если разрушается кристаллическая решетка загустителя, подача масла из резервуара быстро прекращается. Мыло также влияет на адгезию смазочного материала к поверхности металла, характеристики скольжения и коэффициент трения [12.68]. [c.429]

При выяснении механизма химических и электрохимических стадий процессов электроосаждения и анодного растворения металлов, равно как и других электродных процессов, необходимо учитывать характер изменения электронной структуры реагирующих частиц и энергии молекулярных орбиталей, участвующих в электрохимических стадиях. Важность и плодотворность этого подхода при выяснении механизма электродных реакций комплексов металлов отмечалась в ряде работ [169, 356, 438]. Для развития работ этого важного направления необходимо более тесное сочетание теоретических расчетов и ксперимен.альных методов изучения адсорбции комплексов и лигандов на электродах [439, 440] с кинетическими исследованиями электродных реакций комплексов металлов, позволяющими определять количественные характеристики их электрохимических и химических стадий. [c.200]

Термостойкость и сопротивление коррозии пропитанных материалов ниже непропи-танных, так как эти характеристики определяются уже не свойствами графитов, а свойствами металлов и смол, вводимых в графит. [c.34]

Структурное состояние играет весьма важную роль в обеспечении коррозионной стойкости стали, ибо ее гомогенность, зернистость, характер кристаллической решетки, способность к растворению легирующих и примесных элементов и другие характеристики определяют пассиви)руемость, электрохимическую неоднородность, сорбционные способности металла. Фазовый состав стали, химическая природа выделений, их морфология и распределение в ряде случаев являются решающими в выб01ре металла, способов его обработки и назначении условий для эксплуатации химического обо рудования. Различные фазы сталей отличаются как химическим составом, так и строением кристаллической решетки. Более того, даже в пределах одной фазы отдельные участки могут иметь существенные отличия в химическом составе, в напряженном состоянии и, следовательно, отличаться химической активностью, в частности вследствие образования сегрегаций на дефектах кристаллической решетки в результате восходящей диффузии. [c.38]

В эквивалентной форме выражаются только те ионы, величина которых имеет значение для подсчета баланса анионов и катионов, т. е. превышает 0,01 мг-экв. Для выражения содержания данного иона в миллиграмм-эквивалентном проценте надо знать сумму анионов и катнонов, выраженную в миллиграмм-эквивалентах. Если щелочные металлы не определялись, за сумму анионов и катионов принимают удвоенную сумму миллиграмм-эквивалентов анионов, количественная характеристика которых отличается наибольшей полнотой и точностью. Расчет миллиграмм-эквивалентного процента производится по формуле [c.50]

Выше указывалось, что в зависимости от перерабатываемого сырья, условий его переработки, характеристики и длительности работы катализатора может накопиться много отложейий. Масса отложений может превышать массу исходного катализатора. Состоят эти отложения в основном из углерода, ванадия, никеля, серы меньше содержится водорода, железа, натрия, кальция (табл. 3.12). Из данных таблицы можно заключить, что уровень содержания углерода определяется, в первую очередь, режимом процесса (пониженным давлением, см. п. 9 и 10), характеристикой сырья и длительности провеса (см. п. 12—14). Содержание металлов (ванадия, никеля) определяется главным образом содержанием их в перерабатываемом сырье и длительностью пробега. Содержание серы пропорционально содержанию металлов (рис. 3.46). [c.145]

В последующем нормы на содержание серы ужесточались, а вышеуказанная схема ие могла обеспечить получение в конечном продукте содержание серы, как правило, менее 1,0%. Появилась необходимость в очистке от серы непосредственно и остатков. При решении этой сложной задачи сложился ряд вариантов. В основе прежде всего лежит характеристика перерабатываемого сырья. Она определяется исходной нефтью и глубиной отбора дистиллятных фракций. Это становится понятным, так как содержащиеся в различных количествах в разных нефтях металлы (ванадий и никель), отравляющие катализатор, концентрируются в остатках от перегонки нефти. Были попытки ввести градацию в содержание металлов в сырье и определение, исходя из этого, типа технологии его гидрообессеривания. При содержании металлов в исходном сырье менее 25 г/т процесс может быть осуществлен с высокими технико-экономическими показателями в реакторе со стационарным слоем одного вида катализатора, характеризующегося высокой гидрообессеривающей активностью и относительно небольшой металлоемкостью. При содержании металлов 25-50 г/т более эффективно использование системы из двух видов катализаторов, причем первый должен характеризоваться высокой металлоемкостью, при этЬм допустима невысокая гидрообессеривающая активность. Другой катализатор должен быть высокоактивным в реакции гидрообессеривания. При содержании в сырье металлов более 75 г/т фирма бЬеИ считает предпочтительнее использовать системы с движущимся слоем и непрерьтной заменой катализатора. По другим данным предельным содержанием металлов в сырье [c.151]

Общая характеристика переходных элементов. Особенности переходных элементов определяются, прежде всего, электронным строеинем их атомов, во внешнем электронном слое которых содержатся, как правило, два 5-электрона (иногда—один 5-элек-трон ). Невысокие значения энергии ионизации этих атомов указывают на сравнительно слабую связь внешних электронов с ядром так, для ванадия, хрома, марганца, железа, кобальта энергии ионизации составляет соответственно 6,74 6,76 7,43 7,90 и 7,86 эВ. Именно поэтому переходные элементы в образуемых ими соединениях имеют положительную окисленность и выступают в качестве характерных металлов, проявляя тем самым сходство с металлами главных подгрупп. [c.646]

Для оценки адекватности построенной экспертом модели были использованы количественные экспериментальные данные работы [2]. В ней приводятся 20 характеристик 24 оксидов металлов, которые могут быть использованы в качестве катализаторов в реакции окисления СО (табл. 2.7). Ада 1та ция количественных характеристик, определяющих, по мнению экспертов, активность катализаторов, и самой активности для нечеткой модели проводилась следующим образом. Для каждого нз 24 оксидов вычислялись функции принадлежности ( гр)- Численные значения Щр относили к тому нечеткому множеству Qil, для которого функция (щр) иринимала максимальное значение. Результаты адаптации для каждого из параметров приведены в табл. 2.8. Для каждого из 24 катализаторов задавался набор свойств лч (( = 1, 6) и с помощью построенной нечеткой модели определялась его активность У. Полученные значения активности сравнивались с экспериментально найденным значением. Построение нечеткой модели производилось путем диалога эксперт—ЭВМ. Пример программы, реализующей такой диалог, приведен в [48 и служит основой для построения оболочек ЭС в различных проблемных областях. [c.118]

Уравнение (10.12) можно решить для энергий других состояний. Однако приведенные выше уравнения выведены при допущении, что лиганды-это точечные заряды или точечные диполи и что связь металл— лиганд нековалентна. Если это допущение справедливо, то определенную таким образом величину Dq можно подставить в уравнение (10.12) и рассчитать, исходя из характеристик атомного спектра газообразного иона, энергию [10] и энергию других двух уровней в комплексе. Частоты ожидаемых спектральных переходов определяют из полос, соответствующих разностям между энергиями уровней T g F) - и TigiP) - Л2д. Э К С п С р И м С н т а Л b н ы С энергии, полученные из спектров, почти всегда ниже, чем величины, рассчитанные таким путем. Отклонение приписывают ковалентности. [c.94]