Насос лопастной кавитационные

Материалов, имеющих абсолютную устойчивость против кавитационного разрушения, не существует, поэтому работа насосов в кавитационном режиме не допустима. Это означает, что работа любого лопастного насоса должна осуществляться в бескавитационном режиме. [c.133]

Результаты анализа влияния масштабных факторов на полученные в опытах зависимости х (/, Ля) позволили рекомендовать их для оценки изменения кавитационных характеристик лопастных насосов в зависимости от температуры воды (теплофизических свойств перекачиваемой жидкости). Для этого по графикам, представленным на рис. 6.21, определяется значение х в зависимости от температуры и коэффициента быстроходности 5 насоса. Значение кавитационного запаса на горячей воде рекомендуется определять по формуле [c.262]

При нормальном испытании лопастного насоса на закрытой установке в баке 3 (рис. 3-25) устанавливают избыточное давление, равное 5—10 м вод. ст. Это устраняет возможность подсасывания воздуха через неплотности подводящего трубопровода и выделения растворенного в воде воздуха, если в подводящем трубопроводе имеется вакуум, а также возможность возникновения кавитационных явлений. Давление в подводящем трубопроводе измеряют манометром 12. Напор насоса определяют по [c.225]

Кавитационные испытания лопастного насоса [c.237]

При работе на маловязких жидкостях последовательность получения кавитационных характеристик не отличается существенно от кавитационных испытаний лопастных насосов (см. 3-5). Регулируя число оборотов двигателя, устанавливают желаемое значение п и измеряют расход при нескольких постепенно уменьшающихся значениях р . Снижение Р1 производят путем увеличения сопротивления дросселя на подводящей линии 6 (см. рис. 4-31, 4-32). По результатам измерений строят [c.351]

Экспериментально установлено, что кавитационные свойства лопастных насосов, за исключением осевых насосов с короткими лопатками, зависят только от условий входа в рабочее колесо, но не зависят от условий выхода из него (от формы лопаток и колеса на выходе и от конструкции отвода). Поэтому для того, чтобы формула (2.79) пересчета была справедлива, достаточно [c.234]

Коэффициент С, предложенный проф. С. С. Рудневым, имеет ряд важных достоинств. Прежде всего, как уже отмечалось, для подобных режимов величина его постоянна. Кроме того, для лопастных насосов разных типов С изменяется мало. Так, для режимов, близких к оптимальным у насосов с хорошими кавитационными показателями, С = 900 1100 у насосов, имеющих наиболее высокие кавитационные качества, С достигает 1300—1500. Таким образом, кавитационный коэффициент быстроходности позволяет не только определить А/г р, но и оценить кавитационные качества насоса. [c.210]

Рис. 200. Схема установки для кавитационных испытаний лопастных насосов

Напор вихревого насоса в 3—7 раз больше, чем центробежного, при тех же размерах и числе оборотов. Большинство вихревых насосов обладает самовсасывающей способностью, т. е. способностью при пуске засасывать жидкость без предварительного заполнения всасывающего трубопровода. Многие вихревые насосы могут работать на смеси жидкости и газа. Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, пе превышающий 45%. Наиболее распространенные конструкции имеют КПД 35—38%. Низкий КПД препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. Вихревые насосы изготовляют на подачу до 12 л/с. Напор вихревых насосов достигает 240 м, мощность доходит до 25 кВт, коэффициент быстроходности Пз=6- -Н40. Число оборотов вихревого насоса так же, как и лопастного, ограничено только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может быть непосредственно соединен с электродвигателем. [c.215]

В ряде случаев к классу лопастных насосов кроме центробежных и осевых относят и вихревые насосы [82]. Такой подход имеет вполне четкое обоснование. У всех этих типов насосов напор создается за счет вращения лопастного рабочего колеса. Кроме того, центробежные, осевые и вихревые насосы имеют идентичные рабочие и кавитационные характеристики. Поэтому в книге во всех случаях, когда рассматриваемые положения относятся ко всем указанным типам насосов, центробежные, осевые и вихревые насосы объединяются под названием лопастных. Если же рассматриваемые положения касаются по отдельности только центробежного, осевого или вихревого насоса, то это оговаривается. [c.9]

Возникновение кавитации изменяет гидродинамические характеристики гидроструйных насосов. Образующиеся в жидкости паровые или газовые пузырьки будут заполнять часть поперечного сечения камеры смешения, что уменьшает соответственно объем подсасываемой жидкости. Обычно в гидроструйных насосах кавитационные явления возникают на границах раздела струй активной и подсасываемой жидкостей, и только в редких случаях пузырьки заполняют все сечение камеры смешения. Поэтому в гидроструйных насосах в меньшей степени приходится опасаться кавитационного разрушения проточного тракта, чем в лопастных насосах. [c.52]

Кавитационные характеристики лопастных насосов [c.115]

Кавитация в лопастных насосах сопровождается нарушением неразрывности потока жидкости, образованием полостей (каверн), заполненных парами жидкости и выделяющимся из жидкости газом. Кавитация изменяет характеристики насосов уменьшает подачу, напор, мощность и КПД, а в случае интенсивного развития кавитации происходит полный срыв их работы. Длительная работа насосов в режиме кавитации не только снижает технико-экономические показатели насосных установок, но в ряде случаев приводит к кавитационной эрозии деталей проточной части насоса вплоть до их полного разрушения. [c.115]

В практике использования серийных лопастных насосов возникает необходимость в преобразовании их рабочих или кавитационных характеристик . В ряде случаев приходится изменять их подачу, напор, увеличивать кавитационный запас. [c.121]

Параметры установок с гидроструйными и лопастными насосами зависят от их гидравлических характеристик. Гидравлические характеристики насосов, а также соединяющих их трубопроводов и других конструктивных элементов гидросистем описываются нелинейными уравнениями. Решение систем уравнений, описывающих гидравлические характеристики установок, может быть получено численными методами с использованием ЭВМ. Решение существенно усложняется необходимостью учета возможности возникновения кавитации в гидроструйных насосах. Это требует в процессе решения вместо уравнений нормальных гидравлических характеристик струйных насосов использовать их частные кавитационные характеристики. Для упрощения расчетов установок можно использовать нормальные и частные гидравлические характеристики гидроструйных насосов, приведенные в гл. 1. [c.145]

Проанализируем показатели работы установок (рис. 5.5) более подробно. Одновременно покажем общую методику расчета циркуляционных установок с гидроструйными и лопастными насосами с использованием нормальных гидравлических характеристик струйных насосов (см. рис. 1.13) и их частных кавитационных характеристик (см. рис. 1.21). Для этого вычислим показатели работы установок, соответствующие режиму работы гидроструйных насосов с максимальным значением КПД. [c.150]

Повышение располагаемого (фактического) кавитационного запаса (надкавитационного напора) лопастных насосов в этих системах является актуальной задачей в связи с повышением температурных параметров и работой водяных систем охлаждения различного оборудования при температурах выше 100 °С. [c.179]

Коэффициент /Со лопастных колес, не рассчитываемых на кавитационные условия, не должен быть больше 4,3. Принимают значительно меньшие значения Ко = 3,7ч-3,8, особенно для многоступенчатых насосов (для второй и последующих ступеней). [c.125]

При нормальном испытании лопастного насоса на замкнутой установке в кавитационном баке устанавливают избыточное давле- [c.169]

КАВИТАЦИОННЫЕ ИСПЫТАНИЯ ЛОПАСТНОГО НАСОСА [c.179]

Назначение и принципы расчета. При проектировании каналов, подводящих поток к лопастному колесу, рекомендуется, пользуясь законом подобия, применять изученные формы, получившие распространение в насосах с высоким к. п. д. и хорошими кавитационными качествами. [c.127]

Описанные пути повышения кавитационного коэффициента быстроходности лопастных колес центробежных насосов показывают, что в этой области предстоит еще большая теоретическая и экспериментальная работа. [c.203]

Настоящая книга представляет собой обзор последних достижений советских и зарубежных ученых в области изучения кавитационных явлений в лопастных насосах. При работе над ней автор также использовал результаты некоторых собственных исследований. [c.4]

В настоящей книге рассматриваются кавитационные явления в лопастных насосах, которые по принципу своей работы подразделяются на центробежные и осевые. [c.19]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАВИТАЦИОННЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОСЕВЫХ НАСОСОВ. СОПОСТАВЛЕНИЕ С КАВИТАЦИОННЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНЫХ ТУРБИН [c.155]

При отсутствии необходимых данных о значении о предварительный выбор числа оборотов осевого насоса и его коэффициента быстроходности осуществляется по имеющейся величине избыточного напора всасывания и предварительному значению кавитационного коэффициента быстроходности С. Этот путь расчета основан на идее подобия лопастных колес осевых насосов. [c.158]

Разновидностью коррозионной эрозии является так называемая ударная коррозия. Она возникает при ударах турбулентной аэрированной струи жидкости о керамическую поверхность. Разрушение носит в основном механический характер. В некоторых случаях при очень быстром движении коррозионной среды или при сильном механическом действии ее на поверхность керамического материала наблюдается усиленное разрушение не только защитных пленок, но и самого материала. Такое разрушение называют кавитационной эрозией. Этот вид разрушения материала наблюдается у лопаток гидравлических турбин, лопастных мешалок, труб, деталей насосов, изготовленных из керамики, и т. п. С увеличением агрессивности среды кавитационная устойчивость конструкционных материалов, в том числе керамических, понижается. [c.49]

В настоящее время методы гидродинамического расчета лопастных систем диагональных насосов достаточно хорошо разработаны и непрерывно усовершенствуются. Однако основные геометрические параметры рабочего колеса подбираются на основании опытных данных, которые в ряде случаев являются спорными (см. п. 2.6). Между тем опыт показывает, что от подбора этих величин во многом зависят энергетические и кавитационные показатели насоса. [c.105]

Поэтому основной задачей книги является изложение инженерных методов расчета и конструирования указанных установок. Книга состоит из двух частей. В первой части рассматриваются вопросы конструирования и расчета рабочих и кавитационных характеристик технологических элементов комплексных установок гидроструйных насосов для жидкостей (гл. 1), для гидротранспортирования твердых веществ (гл. 2), жидкостно-газовых аппаратов (гл. 3), лопастных насосов (гл. 4). Эта часть книги в теоретическом плане основывается на результатах ранее выполненных фундаментальных исследований [10, 23, 65]. Автором проведено обобщение имеющихся в литературе сведений по расчету и конструированию, разработаны обобщенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных аппаратов. Вторая часть книги посвящена комплексным многофункциональным установкам с гидроструйными и лопастными насосами. Здесь приведен инженерный метод расчета рабочих и кавитационных характеристик установок (гл. 5). В последующих (6—10) главах рассматриваются принцип действия, методика расчета и графики обобщенных характеристик конкретных установок, предназначенных для обеспечения самовсасывания и увеличения высоты всасывания лопастных насосов, для подъема жидкости с большой глубины, для преобразования характеристик центробежных насосов, для гидротранспортирования твердых веществ, а также вакуумных, компрессорных и смесительных установок с жидкостно-газовыми. струйными аппаратами. [c.4]

Описанный выше процесс вскипания и после в потоке жидкости, сопровождающийся гидравлк носит название кавитации. В насосах кавитация был лет назад как фактор, ограничивающий область и вызывает разрушение лопастных колес и других к. п. д., напор и подачу насоса. При сильном разв полность 1о отказывает в работе — срывает. Таким является фактором, сильнейшим образом влияю работы насоса. Длительная работа насоса в области кавитационных явлений совершенно недопустима в действия кавитации. [c.188]

Теоретическое значение Ндс.изб.кр- Для обобщени необходимо установить общее теоретическое значен трим поток от места входа в насос до точки х в области в лопастное колесо, где возникают кавитационные В области всасывающего канала абсолютное движен жить установившимся. Относительное же для систе занной с лопастным колесом, будет неустановившимся ного колеса, наоборот, относительное движение являет а абсолютное — неустановившимся. Выберем сечен [c.190]

Обобш.ение данных опыта сопоставлением с упрощенной теоретической моделью. Опыт показывает, что кавитационные свойства лопастных колес улучшаются При недогрузке насосов, т. е. в условиях наличия угла атаки при поступлении потока на лопасти колеса. Это обстоятельство в еще большей мере осложняет требования к расчету АЛв тах, вызывая необходимость анализа в зависимости от нагрузки насоса. До настоящего времени-наиболее ценными являлись системы расчета, в основе которых лежат представления о полном или частичном подобии потоков в области входа в колесо. Попытки расчета величины динамического падения давления в потоке на основе элементарной гидравлической теории оказались мало успешными. [c.197]

В настоящее время лопастные насосы стали широко применяться для перекачки высоковязких жидкостей (минеральное масло, мазут, глицерин, высоковязкая нефть и т. п.). Поскольку специально для перекачки высоковязких жидкостей лопастные нвсосы не выпускаются, все большее применение находят серийные насосы, рассчитанные и прошедшие заводские испытания на воду. При перекачке высоковязких жидкостей рабочие характеристики лопастных насосов Q — Н, Q — N ш Q — у значительно отличаются от аналогичных характеристик, полученных на воде. Производственной практикой и многочисленными исследованиями установлено, что с увеличением вязкости жидкости подача, напор и к. п. д. насоса снижаются, а потребляемая насосом мощность растет. Изменяется также кавитационная характеристика. [c.49]

Практика гидротурбостроения [18] также показывает, что отсутствие стесняющей поток втулки в радиально-осевом рабочем колесе является одной из важнейших причин более высоких кавитационных качеств этого типа рабочих колес по сравнению с пропеллерными и поворотно-лопастными. Поэтому для улучшения кавитационных качеств рабочего колеса осевого насоса диаметр его втулки следует назначать минимально возможным. Тем более, что это целесообразно также и с точки зрения улучшения характеристик насоса. [c.161]

Баренбойм А. Б. Влияние свойств жидкостей на рабочие и кавитационные характеристики лопастных насосов. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. Одесса, 1965. 19 с. (ОТИХП). [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология