Расчет системах

РАСЧЕТ СИСТЕМЫ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ [c.123]

На рис. П-13 (Приведена блок-схема алгоритма расчета системы уравнений математического описания процесса многокомпонентной ректификации. [c.85]

В главе I было показано, что мощные вычислительные машины, в частности аналоговые, могут успешно применяться при расчете системы автоматического регулирования и устранить необходимость прибегать к догадкам при изучении, совершенствовании и отладке этой системы регулирования. Указанная процедура применима, например, при разработке и проверке только что описанной системы автоматического регулирования работы реактора. Для того чтобы провести такое машинное изучение или моделирование, нужно составить полную математическую модель всего исследуемого производственного агрегата. Эта модель представляется в виде системы обыкновенных дифференциальных уравнений, подобно тому, как было показано в главе IV. [c.92]

Вследствие этого машинное моделирование, проводимое для расчета системы автоматического регулирования процесса, должно делиться обычно на две части. Во-первых, полное моделирование необходимо выполнить, пользуясь предварительно составленными уравнениями объекта и регуляторов, чтобы определить характер распространения по технологической схеме любого возмущения и его влияние на производительность и устойчивость работы установки. [c.93]

Краткие сведения об исследовании и расчете системы автоматического регулирования [c.97]

Для выполнения удовлетворительного расчета системы нам нужно знать рабочие характеристики (реакции на возмущение) каждого элемента регулирующего контура, например такого, который изображен на рис. / 111-1,а. Для этого мы должны на писать дифференциальные или алгебраические уравнения, [c.97]

Три работы, о которых здесь идет речь, касаются управления системами ректификации и абсорбции. Наиболее полной из них является статья Льюиса . Он использовал моделирование на аналоговых машинах для доказательства устойчивости и расчета системы автоматического регулирования процесса регенерации растворителя, дающего большую экономию вспомогательных средств, необходимых для работы производства. [c.138]

Пожалуй, наиболее полной и полезной статьей для читателя, интересующегося основами системотехники, служит статья Филда , посвященная проектированию, моделированию на аналоговых машинах и расчету системы автоматического регулирования pH для агрегата утилизации промышленных отходов. [c.143]

Рис. Х1У-4. Тщательный анализ и расчет системы управления позволяют оснастить производство контрольно-измерительными приборами и средствами автоматизации.

При заданных величинах Хо, Xw, х и Lq расчет системы проводится методом последовательных приближений. После нахождения значений всех потоков и концентраций рассчитывается поверхность мембран в аппаратах по формулам [c.261]

РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОБОРОТНОГО ВОДООХЛАЖДЕНИЯ [c.179]

Для графического расчета системы, состоящей из нескольких металлов (или металла из нескольких структурных составляющих), необходимо знать относительные величины площадей каждого металла и соотношение поверхностей всех анодных и катодных составляющих каждого металла (электродов) и располагать идеальными анодными и катодными поляризационными кривыми всех электродов (т. е. всех анодных и катодных составляющих металлов) в условиях, близких к условиям коррозии многоэлектродной системы, называемыми, по В. П. Батракову, дифференциальными — парциальными кривыми. [c.287]

Технологический расчет системы трубопровод — хранилище СО2. [c.182]

При расчете системы водоподачи, работающей в режиме пожаротушения, важно как можно точнее определить продолжительность работы системы в этом режиме, частоту возникновения пожаров, вероятность возникновения одновременных пожаров и т. п. От точности определения этих параметров зависит качество функционирования системы и ее экономическая оправданность. Если мощность системы водоподачи окажется недостаточной, то не все пожары будут обеспечены водой. Если же мощность окажется слишком большой, то система будет недостаточно загруженной, а затраты на ее строительство и эксплуатацию экономически не оправданы. Только при оптимальных решениях можно избежать перерасхода средств. Эти вопросы решались, как правило, весьма приближенными методами, не всегда аргументированными, в значительной степени на основе опыта проектировщиков. [c.66]

Для правильности расчета системы используют результаты обработки статистических данных [32] о фактической продолжительности тушения пожара. [c.69]

Исходными данными для расчета системы перемешивания струями нефтепродукта являются диаметр резервуара Ор, возможный минимальный уровень нефтепродукта, диаметр и длина трубопроводов и количество вводов п. Для заданных величин п и О определяют диаметр насадков и проверяют достаточность производительности насоса. Расход нефтепродукта, необходимый для тушения, определяют по формуле [c.179]

Недостаток этого способа задания условий полученные в результате расчета значения оказываются справедливыми лишь для конкретных температурных условий и условий теплообмена (одного значения Скорости или Re). Изменение этих условий приводит к необходимости нового расчета системы уравнений или построения новых графиков. Из-за малой универсальности этот метод не нашел применения. [c.22]

Расчет системы хладоснабжения (в том числе с учетом возможности естественной циркуляции хладоагента) с целью определения состава оборудования, марки и количества отдельных видов, геометрических размеров аппаратов, значений технико-экономиче-ских показателей. [c.584]

В конце программы представлен пример расчета системы хлороформ— этанол. В качестве исходных использовались следующие данные [31] [c.227]

Особенности экспериментального анализа РВП. Количество информации, которое несет в себе функция распределения, зависит от того, как производится анализ возрастов частиц в системе. Так, функция распределения, полученная на выходе из аппарата, несет в себе информацию более полную, чем любая функция распределения, полученная в произвольной внутренней точке системы. Однако информации кривой распределения на выходе иногда оказывается недостаточно для расчета системы, в которой происходят нелинейные физико-химические превращения (например, при расчете конверсии для химической реакции порядка выше первого). Такая задача становится разрешимой, если информацию о распределениях, полученную на выходе системы, дополнить возрастными характеристиками потока в каждой внутренней точке системы или исследовать распределение частиц по траекториям. [c.211]

В качестве второй системы рассматривались раствор и кристаллы щавелевой кислоты. Были проведены эксперименты в пределах температур 303—323 К, концентраций 13—21%, при различных массах кристаллов (0,2-7 мг) по растворению кристаллов щавелевой кислоты в трубе ячейки. Система уравнений, описывающая движение, растворение кристалла совместно с явлениями тепло- п массообмена, аналогична предыдущей. В [72] исследовалась данная система, в качестве движущей силы было принято пересыщение ii—с, (растворение идет в диффузионной области), была найдена зависимость Sh = /1 Re" для определения м- В настоящей работе в качестве движущей силы было взято соотнощение (1.238). Неизвестным параметром являлся коэффициент массоотдачи. В результате расчета системы для кристаллов различных размеров при различных условиях с учетом (1.238) была подтверждена зависимость (8Ь = Л Re ) ошибка в определении скорости растворения кристаллов по найденному соотношению снизилась на 7% по сравнению с ошибкой, определенной в [72]. [c.80]

Для реализации описанного алгоритма была написана программа на языке АЛГОЛ-60 для ЭВМ М-222 (транслятор ТА-1М), которая широко используется для расчета сложных систем химических реакций, расчета интегральных и дифференциальных кривых титрования, численной оценки потенциалов окислительно-восстановительных систем и т. п. В качестве примера заметим, что время расчета системы с 30, m 7, max Zi = 4 [c.39]

Результаты данного раздела подтверждены многочисленными прямыми расчетами системы (25"), (26). [c.61]

После стадии синтеза ХТС следуют этапы анализа, включающие полный расчет системы оценку ее качеств и определение оптимальных значений всех параметров, что требует, как правило, эволюции , то есть изменения свойств ХТС (и тем самым ее переменных и параметров). [c.28]

Исходные данные для расчета системы [c.42]

На рис. 11.13 показана блок-схема расчета системы, согласно которой последовательность расчета системы имеет вид [c.56]

В качесгае примера рассмотрим рез> льтаты расчетной оценки влияния парциального давления водорода при гидрообессеривании деасфальтированных гудронов. Изменение объемного содержания водорода в ВСГ на входе в реактор пр шято в пределах 75 -90%. В результате расчетов системы циркуляции ВСГ 43 ЭВМ по специальной программе бьши получены данные для построения к гвых зависимости общего расхода водорода (с учетом отдува и потерь на растворение [c.86]

Батке, Фрэнкс и Джеймс в своей работе описывают метод применения моделирующей аналоговой машины для определения соответствующей системы управления работой реактора каталитической гидрогенизации, включенного в рецикл. Хотя в статье не раскрыта природа вредных побочных продуктов и не дан подробный окончательный расчет системы автоматического регулирования, важность статьи состоит в том, что здесь рассмотрены удачные приемы, которые следует использовать при решении подобных проблем. [c.136]

К экономическим методам управления отиосятся планирова-гше, экономическое стимулирование, хозяйственный расчет, система финансирования, ценообразование и др. [c.54]

При расчете системы экстракции с постоянным коэффициентом экстракции е1= 2=сопз1, сделанном в примере 15, было найдено минимальное число ступеней 17 и отношение количеств растворителей для симметричной системы С/0= = 1,544 1,58. Увеличим число ступеней до 20 и примем количество растворителя С на единицу исходного раствора равным 8, количество растворителя О будем изменять в пределах 0=1,0-н4,0. Вместе с тем будем изменять также и положение ступени, на которую поступает исходный раствор. Первый расчет проведем для количеств 5=1 /сг, С=8 кг, 0=1 кг. Исходный раствор делится на рафинат и экстракт количественно, это значит, что в растворитель С переходит 0,2 кг компонента В, а в растворитель О—0,8 кг компонента А. Растворители не смешиваются друг с другом. Таким образом, количество фазы рафината, покидающей систему, равно [c.234]

В общем случае двухстороннего обтекания, отличном от рассмот ренных выше случаев, результаты расчета т))у зависят от Лгг, Дгг. Рбзультаты расчета системы (6.19) при односторонней шероховатости с использованием данных по из [51] представлены на рис. 6.4 и 6.5. [c.98]

В случае расчета системы взаимосвязанных колонн для каждой из них записывается собственная матрица коэффициентов, недиагональные элементы которой соответствуют связуюш,им потокам. В этом случае изменяются граничные условия, что обусловлено топологией комплекса колонн. При расчете комплекЬа взаимосвязанных колонн удобно ввести обш,ую нумерацию ступеней с первой тарелки первой колонны и до последней тарелки последней колонны, сохраняя для каждой из них собственную нумерацию. Рассмотренный алгоритм достаточно универсален и позволяет проводить расчет смесей без расслаивания жидкой фазы. В этом случае соотношения (7.240) — (7.242) и алгоритм расчета фазового равновесия существенно упрощаются. [c.364]

Моделирование процесса фосфорилирования сонолимеров. Контрольный расчет системы уравнений переменной структуры (5.1) со значениями коэффициентов, основанных на экспериментальных и литературных данных, показал, что процессы установления равновесия в жидкой среде протекают в течение нескольких секунд, тогда как весь процесс фосфорилирования длится несколько часов (до 10 часов). Это позволило жидкую среду, внешнюю по отношению к грануле сополимера, считать постоянным источником равновесной концентрации промежуточного комплекса [A1G14-P 12] и на этом основании произвести усечение [c.360]

Из диаграммы связи процесса фосфорилирования получены аналитическая форма математической модели переменной структуры и соответствующий моделирующий алгоритм. Контрольный расчет системы уравнений переменной структуры показал, что процесс установления равновесия в жидкой среде протекает за несколько секунд, тогда как весь процесс фосфорилирования длится в течение нескольких часов. Это позволяет внести упрощения в топологическую и аналитическую модели фосфорилирования. Упрощенная модель использовалась при решении обратной задачи для уточнения коэффициента массопроводимости в твердой фазе (грануле сополимера) с целью его дальнейшего применения в расчетах промышленных реакторов. Разработанная математическая модель процесса фосфорилирования удовлетворительно описывает экспериментальные данные (расхождение экспериментальных и расчетных данных не превышает 10%). [c.369]

Основой проведения расчетов системы разделения является математическое описание ее отдельных элементов - собственно колонны, кипятильников, дефлегматоров, подофевателей, промежуточных емкостей, насосов и т. д. Математическое описание процессов разделения включает балансовые соотношения, парожидкостное равновесие, кинетику массопередачи и гидродинамику потоков. [c.246]

Тестирование разработанного программно-алгоритмического обеспечения проводилось при расчете системы двух взаимосвязанных колонн (рис. 5.15), предназначенных для разделения при атмосферном давлении трехкомпонентной смеси из толуола, бензола и о-ксилола. [c.278]

Поясним изложенное примером расчета системы регулирования температуры в реакторе объемного типа емкостью 1 м3 с так называемой наружной змеевиковой рубашкой (см. рис. 13, в) при производстве олигоэфира, модифицированного хлопковым маслом. Изменение постоянной времени от температуры для упомянутого процесса в выбранном реакторе описывается выражением (206). Расчет качества регулирования осуществлялся с помощью аналоговой вычислительной машины (АВМ). Объем управления моделировался выражением (77), причем исследования проводились для трех значений постоянной времени соответственно для температур реакционной массы 20, 125 и 240° С, т. е. при Тао, Tiss, Тцо. Оптимальные настройки ПИ-регулятора определялись для значения постоянной времени при 125° С. При этом принятым методом рассчитывались значения кривых настроек в координатах Si, So и выбирались оптимальные значения настроек, равные Si = 0,42 и So=2100 мин-. Затем на АВМ моделировался ПИ-ре гулятор с указанными настройками и процесс регулирования температуры при выбранных значениях постояН ной времени. Расчеты, проведенные с помощью АВМ, показали, что регулирование температуры при постоянных времени Т20 и Г240 без изменения значений параметров настройки регулятора вызывает ухудшение качест- [c.107]