Коэффициент флегмы

Задавшись различными значениями коэффициентов избытка флегмы 3, определим соответствующие флегмовые числа. Графическим построением ступеней изменения концентраций между равновесной и рабочими линиями в диаграмме состав пара у — состав жидкости х (рис. VII.2, а) находим N [1]. Равновесные данные для различных систем приведены в справочнике [4]. Результаты расчетов рабочего флегмового числа приведены ниже и представлены на рис. VII.3. [c.126]

Анализ ректификационных систем проводят с целью определения оптимальных параметров процесса ректификации и конструктивных размеров аппаратов. Оптимальными параметрами процесса ректификации в полной колонне являются в первую очередь давление, флегмовое число или коэффициент избытка флегмы и температура питания. [c.125]

Оптимальное флегмовое число обычно отвечает низким коэффициентам избытка флегмы р= 1,01 — 1,10. При невысоких энергозатратах процесса изменение общих затрат в зависимости от флегмового числа невелико и поэтому для последующих расчетов целесообразно принимать повыщенные коэффициенты избытка флегмы, например р 1,25. При выборе рабочего флегмового числа необходимо учитывать также возможность четкого регулирования процесса, в связи с чем не рекомендуется принимать небольшие коэффициенты избытка флегмы. [c.126]

Рис. 15-7. Зависимость между числом тарелок в колонне N и коэффициентом флегмы Кв.

Классическим примером такой проблемы является дистилляция. В гл. 13 было показано, что при данном расходе питания и установленном составе дистиллята разделительная колонна (представляющая собой каскад элементов процесса — тарелок) еще обладает одной степенью свободы, которую можно выразить любым значением флегмового числа (или так называемого коэффициента флегмы) выше установленного минимального. Этому флегмовому числу Кп (отношению потоков флегмы и дистиллята) соответствует определенное число тарелок. Таким образом, в этом примере У = Кп- [c.328]

Зависимость между числом ступеней равновесия и коэффициентом флегмы дана на рис. 15-7. Известно, что сумма первого члена правой части уравнения (15-47) с увеличением числа тарелок возрастает, а с увеличением коэффициента флегмы монотонно убывает, причем второй член правой части этого уравнения с ростом монотонно повышается. В результате взаимодействия этих противоположных тенденций при определенном значении коэффициента флегмы получается минимум себестоимости (рис 15-8). При каком значении Кц получится этот минимум, будет зависеть от величины экономических коэффициентов. [c.329]

Алгебраическое решение системы уравнений дает оптимальный коэффициент флегмы [c.330]

Рабочее флегмовое число занимает промежуточно г положение между бесконечно большим и минимальным значениями. Отношение рабочего флегмового числа к минимальному называется коэффициентом избытка флегмы [c.113]

Кн — коэффициент флегмы (возврата) [c.355]

На практике коэффициент избытка флегмы колеблется от 1,1 до 1,5. [c.113]

Пропановая колонна работает обычно при 0,6—0,8 МПа и температуре верха 70 °С. Для разделения изомеров бутана применяют колонны с 100—120 тарелками, давление в колонне 0,8 МПа и температура верха 55 °С. Бутановая фракция разделяется в колонне с 60—80 тарелками при 0,3 МПа и температуре верха 73 °С. Исследования фактических режимов работы изобутановой колонны показывают, что для получения изобутана и н-бутана чистотой 97—98% необходимо 100—ПО тарелок в колонне при флегмовом числе не менее 19 [13]. Аналогичные результаты получены также при оптимизации проектных режимов изобутановой колонны в работе [14]. Так, оптимальное флегмовое число составляет 17,5 при коэффициенте избытка флегмы 1,5 и числе тарелок 100—ПО (при к. п. д. тарелок 0,6). Для изопентановой колонны оптимальный коэффициент избытка флегмы оказался равным 1,4. [c.282]

Минимальное произведение N (R 1) соответствует флегмовому числу R = 2,1. При этом коэффициент избытка флегмы р = 2,1 1,68 = 1,25. На рис. VI 1.4 изображены рабочие линии и ступени изменения концентраций для верхней (укрепляющей) и нижней (исчерпывающей) частей колонны в соответствии с найденным значением R. [c.126]

Стоимость теплообменной аппаратуры принималась пропорциональной массе аппарата при заданных значениях коэффициента теплопередачи и температур хладагента или теплоносителя. Для расчета мольной теплоты испарения и конденсации продуктов разделения использовалось правило Трутона. Эксплуатационные затраты рассчитывались с учетом расхода хладагента и теплоносителя, а также энергии на перекачку флегмы. Для учета стоимости вспомогательного оборудования (производственное здание, КИП и т. д.) вводились поправочные коэффициенты к стоимости основного технологического оборудования. [c.299]

Принятое для расчета флегмовое число / = 5,13, что отвечает коэффициенту избытка флегмы а=/ // , п = 1Л6. Путем построения ступенек легко найти, что эффективность экстрактивно-ректификационной колонны должна составлять 30 теоретических тарелок, а исходная смесь должна подаваться между 15 и 16 тарелками. [c.248]

Безразмерный коэффициент к = ( / афф) учитывает увеличение скорости и сужение нотока жидкости за счет сжатия стеш ами колонны при подходе к сливной перегородке. Эффективная длина перегородки бэфф практически оказывается меньше действительной длины Ь, причем основными факторами, влияющими на ее величину, оказываются расход флегмы V и относительная длина сливной перегородки С = ЫВ. Воллес [37] рассмотрел т еометри-ческие особенности перетока флегмы через сливную перегородку [c.232]

Хгв, Хгс —мольные доли компонентов А, В, С в сырье хло, Хво. Хсо — то же в дистилляте Ха р, хвтр, X v — o же в остатке Хлз, Хвв, Хсз — го же в боковом погоне р — коэффициент избытка флегмы 1 — для схемы на рис. П-17, а II — для схемы на рис. П-17, б. [c.121]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Проведенное рассмотрение продемонстрировало большое влияние таких физических свойств системы, как плотность, вязкость н коэффициент диффузии в жидкости, на к. н. д. тарелки. Определенную роль при этом играют и такие факторы, как т и g G, равно как и конструктивные особенности тарелки — высота сливной перегородки, путь движения флегмы по тарелке, расстояние хмежду тарелками. В той мере, в какой это было доступно, влияние этих факторов учтено в изложенной выше методике расчета к. п. д. тарелки. Однако во всех случаях, когда имеются достаточно надежные опытные данные, следует пользоваться ими. [c.218]

Приступая к рассмотрению рабочих рен имов ректификации тройных систем, в целях упрощения последующего изложения можно принять ряд положений, которые, не искажая качественной картины процесса )эазделения в колонне, позволяют наглядно представить его на треугольной диаграмме. Одним из таких положений является принятие постоянства мольных потоков паров и флегмы но всей высоте каждой из секций колонны, другим — принятие постоянства коэффициентов относительной летучести компонентов разделяемой системы Последнее допущение весьма заметно упрощает расчетную процедуру и поэтому довольно широко применяется в анализе процессов разделения углеводородных систем с числом комнонентои больше двух. [c.254]

Обычно коэффициент избытка флегмы, при котором достигается оптимальное флегмовое число, не превышает 1,3 [2]. Предложено [3] находить Я по минимальному значению N Я - - 1), полагая, что это произведенпе пропорционально объему ректификационной колонны (/V — число ступеней изменения концентрации, или теоретических тарелок). Определим К рекомендуемым способом. [c.126]

О —количество дистиллята — количество компонента в дистилляте Д — коэффициент диффузии F — количество питания / — тарелка питания О — количество флегмы Н — энтальпия потока пара Я — энтальпия компонента пара Л — энтальпия потока жидкости Ы — энтальпия компонента жидкости АЯ — изменение энтальпии потока гпроизвольный компонент смеси / — произвольная тарелка к — константа фазового равновесия кц — коэффициент массопере- [c.85]

Здесь — величина, пропорциоиальная необходимому числу ступеней разделения цри заданных требованиях на разделение между компонентами I и (например, для ректификации /V —минимальное число ступеней при полной флегме). Величина представляет собой стоимостный коэффициент для данного разделения. Вначале все величины Рг задаются очень низкими, чтобы в процеосе синтеза проверить все потенциальные типы ТТО разделения. По>сле того как какой-нибудь вариант схемы синтезирован, производится детальное моделирование каждого ТТО разделения оценкой фактических затрат на разделение. [c.293]

Рабочие флегмовые числа принимаются с избытком проггив минимального. Следует подчеркнуть, что увеличение флегмового числа в процессах экстрактивной ректификации связано с необходимостью соответствующего увеличения расхода разделяющего агента для поддержания желательной его концентрации в колонне. В связи с этим обычно процесс проводится при небольших коэффициентах избытка флегмы (против минимального), равных 1,1— [c.247]

Как уже было отмечено, при подаче исходной смеси в колонну для экстрактивной ректификации в виде жидкости на тарелке питания и ниже нее происходит уменьшение концентрации разделяющего агента по сравнению с его концентрацией в укрепляющей части колонны, что вызывает соответствующее уменьшение коэффициента относительной летучести компонентов заданной смеси в исчерпывающей части колонны. Это неблагоприятное обстоятельстно может быть исключено при иодаче в колонну исходной смеси в паровой фазе. Необходимо, однако, считаться с тем, что при одинаковом коэффициенте относительной летучести в случае питания колонны паровой смесью всегда требуется большее флегмовое число, чем при подаче в колонну жидкости того же состава. Увеличение же padxoAa флегмы обусловливает уменьшение концентрации разделяющего агента, распространяющееся не только на исчерпывающую, но также и на укрепляющую части колонны для экстрактивной ректификации. Таким образом, как и в большинстве технических задач, в рассматриваемом случае мы сталкиваемся с двумя противодействующими факторами, что выдвигает необходимость более подробного рассмотрения вопроса о влиянии агрегатного состояния исходной смеси в процессе экстрактивной ректификации. [c.258]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент флегмы: [c.329] [c.291] [c.329] [c.105] [c.258] [c.309] [c.164] [c.214] [c.215] [c.251] [c.227] [c.119] [c.118] [c.140] [c.271] [c.276] [c.215] [c.126] [c.12] [c.414] [c.6] [c.258]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология