Лева тарелка

I — корпус редуктора, 2 — упорное кольцо, 3 — радиальный упорный подшипник, 4 — тарельчатая пружина, 5 — резьбовая втулка, 6 — подшипник, 7 — втулка шпинделя, в — нажимная планка, 5 — грундбукса, /О — специальная шпилька, // — гайка, /2 — опорный диск, /3 — кольцо сальника, /4 — секторы разъемного кольца, /5 — опорное кольцо, 16 — сальниковая набивка корпуса, П — втулка, 18 — специальная гайка, 19 — предохранительная шайба, 20 — верхний тарелкодержатель, 21 — пробка, 22 — нижний тарелкодержатель, 3 — седло, 24 — грибок, 2о — правая тарелка, 26 — левая тарелка, 27 — обойма, — шпиндель, 29 — крышка, 30 — бугель, 3 — корпус задвижки [c.111]

Для регенерации растворителя из раствора деасфальтизата используются радиантные змеевики в печи 8, сепаратор высокого давления 10 и отпарная колонна 12. Под нижнюю тарелку этой колонны подается водяной пар. Основная масса растворителя выделяется в сепараторе 10. Уходящие отсюда пары поступают в аппарат воздушного охлаждения 18 образующийся в нем конденсат легкой бензиновой фракции собирается в приемнике повышенного давления 17. Выходящая из колонны 12 сверху смесь водяных и бензиновых паров конденсируется в водяном конденсаторе-холодильнике 14 смесь двух жидкостей расслаивается в сепараторе-водоотделителе 15. Водный конденсат выводится из левой половины зтого аппарата, в правой половине собирается легкий бензин, который насосом 16 направляется в приемник 17. [c.69]

Для определения области эффективной работы тарелки требуется найти вспомогательные точки с, с1, g, е (см. поясняющий график в левом верхнем углу рис. 1.29). [c.94]

Очевидно, что если бы вертикаль, проведенная из точки 4, прошла левее точки М, то это означало бы, что четыре теоретические тарелки в отгонной части колонны обеспечивают получение остатка с меньшей концентрацией в нем НКК, чем это было задано. При практических расчетах в этом случае поступают так же, ках это было показано для верхней части колонны. [c.122]

Сырье коксования из резервуара подается насосами 5 в нагревательную часть печей 3 и 4 (левые подовые и потолочные экраны). После нагревательных змеевиков сырьевые потоки объединяются и направляются в ректификационную колонну 6 под первую и на четвертую каскадные тарелки. Количество сырья, подаваемого в колонну, регулируется в зависимости от темпера- [c.103]

Для колонн с провальными тарелками при некоторых режимах определяющими ограничениями оказываются левые части неравенств (IV. 11), (IV.12). [c.135]

Вакуумные установки для перегонки мазута (фиг. 47). Установки предназначены для получения дестиллатных и остаточного смазочных масел или для получения широкой газойле-соляровой фракции — сырья для крекинга. Мазут сырьевым насосом/// прокачивают через теплообменники Т1, Т2, ТЗ, где используется тепло боковых дестиллатов колонны и тепло остатка — гудрона или полу-гудрона. Горячий мазут поступает в трубчатую печь П1, разделяясь перед входом на два потока — левый и правый. Каждый поток проходит два ряда радиантно-конвекционных труб (в низу печи) и боковой экран в верхней камере сгорания. Перед входом в трубы потолочного экрана потоки сливаются. Из печи мазут поступает в ректификационную колонну К1. Последняя имеет небольшое число тарелок, например семь, для ректификации паров и три тарелки в отгонной суженной части для отпаривания и ректификации жидкости обе части отделены друг от друга отбойником — решетчатой зигзагообразной перегородкой. [c.116]

Тарелка Лева [35а] состоит из сплошного листа с закрепленными на нем патрубками, направленными к низу от тарелки. По этим патрубкам, нижний конец которых не доходит до нижележащей тарелки, движутся газ и жидкость. Газ, поступающий с большой скоростью в патрубок с нижележащей тарелки, принудительно движет жидкость, стекающую из того же патрубка, в виде пленки на тарелке в стороне от места, расположенного под патрубком. Тарелки располагаются на малом (около 50 мм) расстоянии друг от друга. [c.511]

По физическому смыслу левая часть равенства (д) представляет собой число единиц переноса для одной тарелки / гд-, и, таким образом, для тарельчатых аппаратов [c.512]

При полной конденсации паров, выходящих из колонны, получаем конденсат того же состава (применительно к рис. 12.36 = а = U2). Следовательно, верхнему сечению колонны 1- 7 отвечает вертикальный луч 1—1 (рис. 12.38). Уходящая с первой (самой верхней) теоретической тарелки жидкость находится в равновесии с паром состава U2- Для отыскания этого состава жидкости (точка 2) проводим изотерму V—2. Луч, проходящий через точку 2, пересекает линию h a ) в точке 2. Сечение 2—характеризуется сопряженными составами жидкости и пара. Пару состава 2 отвечает равновесная (на общей изотерме 2 —3) концентрация НКК в жидкости (точка 3). Снова проводим луч 3—3 с получением сопряженного пара (точка 5 ) — и так до тех пор, пока очередная изотерма не пройдет через точку И (или левее нее). Требуемое число теоретических тарелок определяется по количеству проведенных изотерм, а крайний левый луч соответствует сечению подачи жидкости (тарелке питания). [c.1050]

Крайний правый луч отгонной колонны, связывающий сопряженные концентрации в жидкости и в паре на тарелке питания, совпадает с крайним левым лучом укрепляющей колонны, также связывающей сопряженные концентрации на этой тарелке. Поэтому для получения нижнего полюса 8 достаточно лишь продолжить прямую 8 И до пересечения с вертикалью оо-По найденному с помощью диаграммы (рис. 12.42) отрезку находят необходимый тепловой поток в кипятильнике [c.1055]

Чтобы иметь суждение о разрыве составов, например, жидкого потока при переходе из (i-f-l)-ft в -ю ступень контакта, иначе говоря, для получения ясного представления об обогатительном эффекте одной какой-нибудь тарелки, необходимо найти разность составов одноименных потоков, стекающих со смежных ступеней колонны. С этой целью можно в левой части уравнения (V. 38) состав у,- парового потока, поднимающегося с г-й тарелки, выразить через состав равновесной ему жидкой флегмы, стекающей с той же тарелки, используя для этого уравнение равновесия (III. 60) [c.204]

Чтобы иметь суждение о разрыве составов, например жидкого потока при переходе из г-й в (гЧ-1)-ю ступень контакта, можно в левой части уравнения ( 1.36) состав у, + ( парового потока выразить через состав х, + 1 равновесной жидкости, стекающей с той же (г + 1)-й тарелки, используя для этого уравнение равновесия ( .40) [c.247]

Концентрация в газовом потоке в поперечном газу направлении I увеличивается, поскольку порции газа, проходящие в левой части тарелки, контактируют с жидкостью, имеющей меньшую концентрацию компонента, а порции газа, проходящие в правой части тарелки, контактируют с жидкостью с большей концентрацией. В результате в левой части газ выходит из жидкости с меньшей концентрацией, а в правой части - с большей (верхняя кривая на рис. 5.18). [c.385]

На рис. 14-7 графически изображен тот же процесс для той же смеси, что и на рис. 14-6. Ступени испарения представлены вертикальными линиями, направленными от линии сравнения, проведенной под углом 45° к оси состава пара. Ступени конденсации представлены горизонтальными линиями, проведенными вправо от точки пересечения вертикальных линий с кривой состава пара. Цифры, означающие номер теоретической тарелки, и буквы, соответствующие определенному составу, точно совпадают с обозначениями на рис. 14-6. Нетрудно заметить, что на фазовой диаграмме обогащению пара более летучим компонентом соответствует нижняя левая часть диаграммы, а на графической зависимости Уд от Хх — правый верхний угол. Поскольку для построения графика Уа—Х необходимо знать только а, он находит широкое практическое применение. Возвращаясь к рис. 14-5, следует подчеркнуть, что уменьшение кривизны графика, которое связано с уменьшением а, приводит к резкому увеличению числа ступеней, необходимых для достижения любой требуемой степени очистки. Типичный пример ступенчатого метода представлен на рис. 14-7 (жирная пунктирная линия). Графически найдено, что число теоретических тарелок, необходимых для получения вещества А чистотой 98% (мол.) из исходной смеси, содержащей только 10% (мол.), А — равно шести. Напомним, что а можно рассчитать по температурам кипения, поэтому этот метод удобен для определения числа необходимых теоретических тарелок, если только известны температуры кипения разделяемых веществ. [c.488]

Обычные тарельчатые ректификационные колонны с тарелками барботажного типа обладают чрезмерно высоким гидравлическим сопротивлением и для процессов разделения смесей под вакуумом практически непригодны. Пленочная тарельчатая колонна для ректификации под вакуумом была предложена Лева в 1962 г. и впервые описана в работе [89]. [c.141]

На рис. 1.13 приведен совмещенный график, позволяющий оценить возможности хроматографических колонок при заданной точности анализа. Правая нижняя часть представляет собой график зависимости между аналитической погрешностью при расчете по высотам (левая ордината) или площадям пиков (правая ордината) и степенью полноты разделения -ф для различных отношений между высотами разделяемых пиков т. Правая верхняя часть рис. 1.13 есть график, связывающий критерии а и / эф при разных т. Левая верхняя часть рисунка представляет собой график, отвечающий уравнению (1.10), и, наконец, левая нижняя часть есть графическая связь между длиной колонки Ь и ее эффективностью п (наклонные линии соответствуют различным высотам, эквивалентным теоретической тарелке Я). [c.60]

Большинство абсорберов установок масляной абсорбции имеет 20—30 тарелок, что соответствует 7—10 теоретическим тарелкам. Хорошо работают аосор-беры, имеюш,ие восемь теоретических тарелок. Из рис. 73 видно, что при уменьшении скорости циркуляции абсорбента число теоретических тарелок стремится к бесконечности. Увеличение числа тарелок в абсорберах сверх восьми не приводит к уменьшению скорости циркуляции абсорбента. Левая часть кривых рис. 73 представляет собой бесконечное число теоретических тарелок. При угле наклона этих кривых, равном 45°, , = А. Кривые для ограниченного числа тарелок совпадают с кривыми, имеющими наклон, равный 45° С, при некоторых значениях А. [c.134]

Аналогичные уравнения могут быть ваписаны для системы с любым числом компонентов. Уравнения (355) воэвеляют определить состав жидкости на произвольной тарелке укрепляющей части колонны по известному составу смеси на нулевой тарелке. В качестве последней удобно принять самую вёр1снюй та-релку, изменив соответствующим образом нумерацию тарелок (счет сверху вниз). Тогда в уравнения (355) должны быть Подставлены концентрации соответствующих компонентов в дистиллате. При этом левые части уравнений (355) становятся равными единице и эти уравнения приобретают вид [c.253]

Очевидно, что для тарелки 1 (рпс. 7. 4) наибольшая разность фаз, вызывающая интенсивный массообмен, будет в левой ее части, куда поступает жидкость, и эта разность фаз уменьшается для рассматриваемой тарелки слева направо. Для следующей тарелки 2 условия массообмена изменяются аналогично справа налево. Естественно, что эффект от контактирования иаровой и жидкой фаз при их поперечном движении в значительной стенени зависит также и от схемы организации дви кения жидкости по тарелке, которая, как это следует из рис. 7. 3, может быть обеспечена различным способом. [c.199]

Метод наименьших квадратов представляет собой наиболее точный метод определения коэффициентов эмпирических формул. Пример 1. 1. В результате опытов получены значения перепадов давления Др (в кгс1м -) в функции от скорости воздуха Шо (в м1сек) в отверстиях ситчатой тарелки, которые приведены в левой части табл. 1-2. Найти зависимость перепада давления (потери напора) Ар от скорости воздуха Шо. [c.17]

Последовательность действия регулятора. Если, например, произойдет сброс нагрузки, то скорость вращения ротора агрегата увеличится. При этом повысится частота тока, вырабатываемого тахогенератором. Тогда соответствующий сигнал, формируемый выявителем электрической части регулятора, поступит в катушку исполнителя 10. Катушка, а вместе с ней трубчатый золотник и гидравлически связанный с ним поршень вспомогательного сервомотора переместятся вниз. Связанный с поршнем упор переместит вниз иглу побудительного золотника 20. Последний открывает доступ маслу под давлением в верхнюю полость вспомогательного сервомотора 19, перемещая вниз его поршень и тело главного золотника 21. При этом левая точка горизонтального рычага опустится, а правая поднимется под действием давления масла на нижнюю полость нижней тарелки иглы золотника. Золотник 20 вернется в среднее положение, прекращая доступ масла во вспомогательный сервомотор 19 и перемещение как поршня [c.297]

Уравнение (115) позво-ляетопределить минимальное число тарелок, если задано содержание легкого и тяжелого компонентов в дистилляте и в остатке. Уравнение (115) пригодно в том случае, когда дефлегматор не производит укрепляющего действия. Если же дефлегматор производит укрепление, эквивалентное одной тарелке, левую часть уравнения следует записать так п -г 2. [c.121]

Сырье насосом Н-1 (производительностью до 70 т/ч) подается через группу теплообменников Т-1, Т-2. Часть сырья после теплообменников поступает в основную ректификационную колонну К-3, остальное сырье — в верхнюю часть испарителя низкого давления К-4. Разделение сырья делается для лучшего использования тепла паров в этих аппаратах. Обогащенньи" тяжелыми газой-левыми фракциями поток сырья с глухой тарелки испарителя К-4 насосом Н-3 откачивается в нижнюю часть колонны К-3, а отпаренный от легких фракций поток жидкости, состоящий из свежего сырья и рециркулята с низа К-3 горячим насосом Н-9 (производительностью до 240 м /ч) подается в печь тяжелого сырья П-1. [c.18]

На рис.З показана технологическая.сх ма модернизированной установки замедленного коксования. Сырье коксования центробежными насосами 29 двумя параллельными потоками последовательно прокачивается через теплообменники 5 (где оно нагревается до 190°С циркуляционным орошением колонны 7) и змеевики печей 3 (левая сторона) и оттуда, нагретое до 390°С, подаётся в ректифик онную колонну V на каскадные тарелки. Контактируяс т парами и газами, поступающими в колонну 7 из камер с температурой 425°С, сырье нагревается до 400 С. Сконденсированные внсококипящие продукта коксования (рециркулят) в смеси с сырьем образуют сырре коксования (вторичное сырье). С низа колонны вторично сырье, нагретое до 400°С, направляется на прием печных насосов 30. Каждай из этих насосов прокачивает сырье через змеевики трубчатых печей 2, где оно нагревается до 510°С, а затем поступает в соответствующие камеры -I, работающие попарно, [c.27]

Работает клапан следующим образом. В открытом положении штифт 9 рычага 10 сцеплен с крючком анкерного рычага. Нижний конец молотка 7 упирается в выступ анкерного рычага 8. Штифт молотка 7 упирается в правый выступающий конец коромысла 28, а левый конец коромысла входит в кольцевую канавку штока. Когда контролируемое давление находится в установленных пределах, пружина 24 нижним своим торцом через тарелку 26 упирается в выступы стакана и крышки головки и не оказывает давления на мембрану. Мембрана под действием силы давления снизу занимает среднее положение. Гайка регулировочного винта прижата к тарелке 26 пружины. Коромысло 28 находится примерно в горизонтальном положении и сцеплено со штифтом 27 молотка 7. Когда давление под мембраной превысит предел, установленный пружиной 24, мембрана со штоком начнет подниматься, сжимая пружину. Поднимется левый конец коромысла 28, а правый его конец выйдет из зацепления со штифтом молотка. Молоток упадет и ударит по концу анкерного рычага. Рычаг Ныйдет из зацепления с анкером и упадет, в результате чего клапан окажется перекрытым. Когда давление под мембраной упадет ниже предела, установленного малой пружиной, мембрана со штоком начнет опускаться, правый конец коромысла 25 переместится вверх и выйдет из зацепления со штифтом молотка. В результате, как и в предыдущем случае, клапан окажется перекрытым. [c.162]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология