Критическая скорость газа

Рис. 2. Изменение критической скорости газа в зависимости от высоты слоя

При использовании очень мелких частиц и малоинтенсивном псевдоожижении следует учитывать возможность роста внешнедиффузионного сопротивления с переходом процесса из кинетической области в область внешней или переходной диффузии. Учет кинетического и гидродинамического факторов позволяет определить диапазон рационального изменения размеров частиц катализатора но слоям многополочного реактора. Так, в реакторе для проведения экзотермической реакции нижние слои целесообразно загружать более мелкозернистым катализатором, чем верхние. Действительно, в этом случае диаметр зерна, для которого степень использования внутренней поверхности близка к 1, увеличивается Для каждой лежащей выше полки в соответствии с уменьшением температуры и изменением степени превращения. В то же время, учитывая, что в реальных промышленных аппаратах, как правило, верхние полки имеют большую высоту слоя катализатора, снижение для них числа взвешивания или разности рабочей и критической скоростей газа, за счет загрузки этих слоев крупнозернистым катализатором уменьшает перемешивание, проскок газовых пузырей и благоприятно сказывается на суммарной скорости процесса. [c.256]

Юо — критическая скорость газа в отверстиях тарелки, при которой прекращается обратное перемешивание, т. е. 0. [c.92]

Из уравнений (IV, 13) и (IV, 14) может быть найдена критическая скорость газа, определяющая существование границ барботажного и струйного режимов [c.268]

Определим зависимость величины p p от параметров трубопровода. Для этого в выражении для критической скорости газов, равной местной скорости звука, Ыкр = пр/р преобразуем р/р с учетом р/р" = ро/рЗ [c.41]

Указанные интервалы критических скоростей газа разнятся для различных конкретных газожидкостных систем в зависимости [c.29]

Таким образом, наблюдаемые в системе воздух — вода на противоточных дырчатых и щелевых решетках режимы в основном соответствуют [341] обобщающей классификации. Для определения границ режимов (т. е. критической скорости газа ы7г) предложена [116] применять формулу [c.37]

Результаты экспериментов других авторов [110, 116) подтверждают. что с ростом Ь величина критической скорости газа уменьшается. Обработка экспериментальных данных привела к уравнению [c.38]

Для обычно применяемых решеток (dg. э = 3-f-lO мм, = = 0,15- -0,25 м /м ) автомодельный режим наступает уже при 1,2 м/с, т. е. практически с самого начала пенного режима. У решеток с большим свободным сечением So 0,3 м /м ) критическая скорость газа Шкр наступает при значениях w , равных 3,0 м/с и больше, что соответствует их обычным рабочим режимам. В табл. 1.1 приведены значения при Шкр, т. е. в автомодельном режиме, когда t не зависит от Ибо. Из табл. 1.1 видно, что коэффициент прутковых решеток в 1,5—2 раза ниже, чем у решеток других типов, и при скоростях газа выше он зависит практически только ot величины свободного сечения S . Для расчета коэффициента решеток [c.61]

С увеличением скорости газа в отсутствие эмульсии КЭ-10-12 высота газожидкостного слоя возрастает до 140 мм и гидравлическое сопротивление тарелки до 50 мм вод. ст. При дости- женин критической скорости газа в колонне (около. 1,1 м/с) высота пены и сопротивление тарелки начинают резко расти, в результате чего происходит захлебывание колонны. Добавление к раствору ДЭА эмульсии КЭ-10-12 снижает гидравлическое сопротивление орошаемой тарелки и увеличивает предельную нагрузку аппарата примерно на 20%. Кроме того, при- [c.71]

По исследованиям указанных авторов, переход к режиму брызгоуноса происходит при некоторой критической скорости газа да р., которой соответствует критическое значение параметра Ркр.- Величина зависит от плотности орошения и физических свойств жидкости. [c.354]

При превышении первой критической скорости газов разрушающее действие золы усиливается настолько, что в отложениях остаются активные частицы золы, на базе которых образуются плотные отложения. При очень высоких скоростях потока (вторая критическая скорость) разрушающее [c.120]

Кз К видно из приведенных на рис. 9-9 графиков, до скорости потока 8 м/с интенсивность роста рыхлых отложений увеличивается, а затем при скоростях 8—12 м/с кривая Л/г/Ат резко падает и происходит переход от образования рыхлого к образованию плотного слоя отложений. Скорость роста рыхлых отложений при этом может в несколько раз превышать интенсивность роста плотных отложений. При сравнении приведенной на рис. 6-3 теоретической кривей образования связанных отложений с экспериментальными данными, видно, что в условиях сжигания эстонских сланцев первая критическая скорость равна 10— 12 м/с, а скорость газов w при превышении которой начинается резкое увеличение плотности отложения, составляет примерно 8 м/с. Вторая критическая скорость газов выше 20 м/с. [c.208]

Следовательно, относительная скорость, необходимая для дробления капли жидкости в потоке коксового газа, должна быть в 1,71 раза больше, чем в потоке паровоздушной смеси. Используя критерий We p, можно рассчитать предельную величину диаметра капли, которая может двигаться в газовом потоке заданной скорости, не подвергаясь дроблению, или решить обратную задачу. Такие расчеты бьши проведены для условий движения одиночной капли диаметром 3,36 мм в конфузоре вертикально расположенного СВ производительностью 50 тыс. м /ч газа с нисходящим параллельным потоком газа и капель жидкости. Для диаметра капли 3,36 мм имеются наиболее полные для заданной конструкции аппарата данные по изменению коэффициента сопротивления и деформации капли в конфузоре СВ. Ниже приведены значения критических скоростей газа в горловине СВ в зависимости от начальной скорости капли при критических относительных скоростях для системы воздух — вода 18,9 м/с и коксовый газ — вода 32,3 м/с. Результаты расчета показывают, что для дробления капель жидкости в конфузоре СВ коксовым газом требуются значительно большие скорости газа, чем при дроблении капель воздухом [c.6]

Пакетом сетчатого каплеуловителя задерживаются капли жидкости от 5 - 10 мкм и выше, и поэтому его эффективность выше жалюзийного. Критическая скорость газа для сетчатых сепараторов в 1,5 - 2,0 раза выше, чем для жалюзийных (К = 0,6 или 0,9). Их используют обычно для окончательной очистки газа и устанавливают поэтому на концевых участках ступени очистки газа. [c.285]

С ростом скорости газа критическая высота струны уменьшается. Поэтому один ряд струн недостаточен для эффективного улавливания капель из потока газа. Увеличение числа рядов струн приводит к тому, что при скоростях, больших критической, последующие ряды улавливают из потока капли, которые не задержались на предыдущих рядах. Поскольку каждый ряд струн улавливает из потока часть жидкости, что приводит к последовательному уменьшению объемного содержания жидкости IV в газе и росту для каждого последующего ряда, то с увеличением числа рядов струн критическая скорость газа будет возрастать. [c.500]

При увеличении скорости потока газа через отверстия размер пузырьков сначала уменьшается до определенного значения, а затем снова увеличивается непосредственно перед переходом к струйному режиму истечения, достигаемому при некоторой критической скорости газа. Уменьшение размера пузырьков при увеличении скорости потока газа объясняют возникновением вертикальных потоков жидкости, облегчающих отрыв пузырьков от отверстий. При этом режиме на размер пузырьков оказывает влияние расстояние между отверстиями, так как от него во многом зависит возникновение конвективных потоков. [c.55]

Что такое фиктивная, действительная и критическая скорости газа [c.91]

Рис. 19.14. Зависимость критической скорости газа t/ , горизонтального сепаратора со струнной насадкой от коиденсатного фактора W,,

Критическая скорость газа в горловине СВ и р, м/с [c.6]

Для тарелок, обычно применяемых в пылеуловителях (da= = 3—10 мм, So=0,15—0,25 м /м ), автомодельный режим наступает уже при mir l,2 м/с, т. е. практически с самого начала пенного режима. У тарелок с большим свободным сечением (5о О,3 м7м ) критическая скорость газов кр наступает при значениях Wt, равных 3,0 м/с и больше, что соответствует их обычным рабочим режимам. В табл. II.2 приведены значения при Шг Шкр, т. е. в автомодельном режиме, когда не зависит от Reo. [c.100]

Скорость газа (жидкости), при которой неподвижный слой зернистого материала переходит в псевдоожиженное состояние, называется скоростью начала псевдоожижения (или первой критической). Скорость газа, при которой твердые частицы выносятся из слоя, называется скоростью уноса (или второй критической). Таким образом, диапазон псевдоожижения ограничен первой и второй критическими скоростями. При относительной объемной концентрации твердой фазы в псевдоожиженном слое не ниже 0,3 говорят о псевдоожижении в плотной фазе, а при концентрации ниже 0,3 — о псевдоожижении в разбавленной фазе. [c.21]

Критическая скорость газа, соответствующая точке А, называется скоростью осаждения, (см. рис. ХП-15). Отметим, что [c.329]

Значения безразмерного коэффициента В во всех формулах, приводимых в учебниках и справочной литературе, равны 4. Значения же размерного коэффициента А различны для разных типов насадки для колец Рашига он почти в 2 раза ниже, чем для седел Берля. Кроме того, из-за нечеткости в терминологии при определении критической скорости приводятся различные значения этого коэффициента А = 0,348 — для скорости захлебывания и А = 0,397 для близкой к ней скорости эмульгирования. Труднообъяснимьш является понижение коэффициента А до 0,249 при прохождении пара (вместо газа) через слой орошаемой насадки в случае ректификационных насадочных аппаратов (см. гл. 12). Такие расховдения в значениях коэффициента А связаны, по-видимому, с не вполне обоснованным набором параметров в левой и правой частях приведенного выше уравнения и с ограниченной его точностью. Критическую скорость газа понимают или в аспекте целесообразного рабочего режима, или как предельно допустимую физически, вьпие которой начинается захлебывание аппарата. Поэтому при использовании различных формул необходимо внимательно отслеживать их назначение. [c.931]

При изучении работы орошаемых тарелок также наблюдалось три периода работы. В первом периоде, который наблюдается от момента вступления тарелки в работу до некоторой критической скорости газа, потеря напора быстро растет. Затем тарелка вступает во второй период работы, в котором перепад давлений изменяется незначительно. При дальнейшем увеличении скорости газовой фазы про- [c.122]

Анализ, выполненный Иошида и Кунии, приводит к еще одному выводу. Ранее мы уже определили критическую скорость газа, необходимую для возникновения обратного перемешивания. Для случая, когда твердые частицы обладают адсорбционной способностью, а между ними и газом достигается равновесие, можно показать, что [c.306]

Это п тверждает результаты экспериментов других авторов [Г], ЧТО с ростом L величина критической скорости газа zi kp уменьшается. [c.105]

Газовый поток, содержащий капли жидкости, проходит через вертикальные нитчатые сепарирующие элементы. Каплп жидкости осаждаются на нптях, образуя пленку, которая стекает под действием силы тяжести. Высота нитей в сепарирующих элементах выбирается из условия критической скорости газа, обеспечивающей устойчивость пленки жидкости. Отсена-рированная жидкость попадает иа секционирующую перегородку 3 и ио наклонным каналам, образованным гофрами 4, отводится к стенкам корпуса / п выводится из устройства, что позволяет предотвратить вторичный унос жидкости и обесие- [c.91]

Переход к дисперсному режиму происходит при некоторой критической скорости газа которой соответствует значение Р р, зависящее от критерия Рейнольдса для жидкой фазы. [c.82]

Для измерения расхода газов использовались предварительно тарированные сопла. При перепаде давления на сопле, превышающем критический, скорость газа в критическом сечении сопла постоянна и равна скорости звука. Следовательно, расход газа через сопло при этих условиях пропорционален давлению [c.87]

Как видно из рис. 10-2, в области существования взвешенного слоя, начиная от критической скорости газа Шкр до скорости уноса Шуи, величина Дрсл сохраняет постоянное значение. Причина этого рассмотрена ниже. [c.85]

Количество жидкости на тарелке в режиме смоченной тарелки незначительно. Этот режим существует до некоторой критической скорости газа, при которой силы трения газа о стекающую жидкость возрастают настолько, что образуют на тарелке слой жидкости ( подви-саиие ). Скорость газа при этом зависит от геометрии тарелки и от величины орошения. Критические точки, после которых возникает подвисание жидкости, определяются как точки подвисания . [c.375]

Проведение синтеза аммиака в кипящем слое позволяет снизить размер зерен катализатора, т. е. избежать внутридиффузионное торможение процесса, а также приблизить температурный режим в зоне катализа к оптимальному [14, 15]. Гидродинамический, кинeVичe кий и тепловой расчет колонн синтеза аммиака с кипящими слоями катализатора изложен в работах [13, 16]. Критическую скорость газа при любых давлении и температуре можно определить по формулам (1.3) и (1.4) или по следующим зависимостям при Ке <15 и Аг (1—е ) < [c.213]

Выбор геометрических параметров, как и самого типа решетки, оказывает влияние прежде всего на два фактора на верхнюю критическую скорость газа р, при которой возможен пенный режим, и на степень хшлеулавливания. [c.205]

Критическая скорость газа, представ- яющая собой действительную скорость га- а, равпую местной скорости звука, опреде-,1яется по формуле [c.139]

Уравнение для расчета критической скорости газа (м1сек), соответствующей началу образования взвешенного слоя катализатора, имеет вид [c.302]

Влияние относительной продольности обтекания поверхности Аа= =Яп/Я (где Яд и Я соответственно обозначают продольно обтекаемую и общую поверхность) на его тепловую эффективность исследовал И. П. Эпик [Л. 117]. Эти исследования проводились в газоходе пылесланцевого парогенератора среднего давления при температурах продуктов сгорания 650—750°С и скорости 12—18 м/с. На змеевиках образовывались плотные сульфатносвязанные отложения, т. е. они работали в области скоростей, которые выше первой критической скорости газов. Эти исследования показали, что с увеличением относительной продольности обтекания Ап тепловое сопротивление золовых отложений на трубах снижается. Соотношение тепловых сопротивлений отложений при Лп=0 и Лп=1 может доходить до 8—10. С увеличением времени это соотношение несколько уменьшается. [c.242]

Цель работы — получение экспериментальной зависимости гид-р авлического сопротивления слоя от фиктивной скорости газа. Определение критической скорости газа, среднего диаметра ча стиц, веса слоя и скорости уноса. [c.88]

Выбор геометрических параметров, как и самого типа тарел ки, оказывает определенное влияние прежде всего на два фактО ра на верхнюю критическую скорость газа 1 кр, при которой возможен пенный режим, и на эффективность пылеулавлива ния т)ц. Первый фактор можно представить в виде зависимости / ( [c.123]

Силы тяжести и архимедова не зависят от скорости потока, а гидродинамическая сила увеличивается по мере увеличения скорости фильтрующегося газа. Поэтому при некоторой скорости газа сила гидродинамического воздействия станет равной силе тяжести (за вычетом архимедовой подъемной силы) и полностью как бы заменит собой силу реакции опоры соседних частиц. При этом все частицы одинакового размера оказываются взвешенными в вертикальном потоке газа. Скорость газового потока, отнесенная к полному горизонтальному сечению аппарата (сечению под решеткой), при которой частицы оказываются взвешенными, называется скоростью начала псевдоожижения или критической скоростью газа [c.122]

Одним КЗ основных параметров, определяющих рациональный выбор каплеуловителя, является критическая скорость газа, т. е. макси-мальная скорость, при которой еще возможна работа сепаратора без вторичного уноса [90]. Поскольку этой скорости соогзетствуют наибольшая эффективность и наименьшие габаритные размеры каплеуловителя, то ее следует рассматривать кол оптимальную. [c.224]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология