Скорость фиктивная

Определить гидравлическое сопротивление слоя сухой насадки высотой 3 м, состоящей из керамических колец 15 X 15 X 2 мм. Через насадку просасывается воздух при 20 °С и атмосферном давлении со скоростью 0,4 м/с (скорость фиктивная). [c.66]

Фиктивная скорость газа, отнесенная к пустому аппарату, рассчитывается по формуле [c.352]

Скорость (фиктивная) паров и газов, м/с [c.169]

Поскольку время реакции т не всегда можно определить точно, в формулу (3.1) вместо времени реакции вводят так называемое фиктивное время реакции или величину, обратно пропорциональную фиктивному времени, — объемную скорость. Объемной скоростью называется количество кубических метров исходного газа, проходящего через 1 м катализатора в 1 ч. Объемная скорость выражается в м (м ч), или ч . [c.120]

Выбираем диаметр абсорбера равным 1,6 м. Фиктивная скорость газа на входе в слой насадки будет равна [c.49]

Приведенная (фиктивная) скорость — это объемный расход газа (пара) при условиях аппарата, отнесенный к площади поперечного сечения колонны. [c.66]

На некотором расстоянии от колеса периодические "возмущения" скорости, "вызванные" лопастями, выравниваются, и движение можно считать симметричным относительно оси вращения. В реальных условиях выровненный поток может не существовать, однако это понятие является полезной математической моделью поток, который получился бы за колесом, если бь[ зазор был достаточно велик. Поле скоростей фиктивного выровненного потока на выходной (наружной) окружности радиуса необходимо знать для расчета рабочего колеса и выходного устройства.. [c.50]

Для исследования кинетики удобнее использовать вместо скорости фиктивную константу первого порядка [c.232]

Обратное перемешивание жидкости в барботажной колонне исследовали [196] при прямотоке жидкости и газа. Опыты проводили при разной высоте рабочей части колонны ( = 2,1 3,1 4,4 м). Кроме того, фиктивные скорости жидкой фазы (вода) варьировали от 0,2 до 0,8 см/с, газовой фазы (воздух) — от 0,5 до 15 см . Трассер вводили стационарно, причем в качестве трассера использовали как поток вещества, так и источник тепла. В обоих случаях получены одинаковые результаты, что свидетельствует о возможности определения интенсивности обратного перемешивания без помощи трассера - вещества. [c.198]

Определить гидравлическое сопротивление слоя сухой насадки высотой 3 м, состоящей из 15 мм керамических колец, уложенных в скруббере диаметром 0,3 м. Через скруббер просасывается воздух при 20° и атмосферном давлении со скоростью 0,4 M eK (скорость фиктивная). [c.65]

Вместо времени контакта т на практике более часто употреб — ляется термин "объемная" или "массовая скорость подачи сырья" — отношение количества сырья, подаваемого в реактор в единицу времени, к количеству (объему или массе) катализатора в реакторе. По существу, обратная функция от объемной скорости подачи сырья есть иремя контакта, правда, фиктивное, поскольку в этих расчетах не учитывается порозность слоя катализатора, иногда и температура. [c.125]

Следовательно, при фиктивных скоростях газа менее [c.64]

Таким образом, при введении скорости фильтрации н> рассматривается некоторый фиктивный фильтрационный поток, в котором расходы через любое сечение равны реальному расходу флюида, поля давлений фиктивного и реального потока идентичны, а сила сопротивления фиктивного потока равна реальной силе сопротивления. При этом принимается, что скорость фильтрации непрерывно распределена по объему и связана со средней скоростью действительного движения равенством (1.4). [c.15]

Скорость фильтрации равна геометрической сумме скоростей фильтрации, вызванных работой реальной скважины-стока А и фиктивной скважины-источника А (см. рис. 4.4) т. е. [c.111]

V — объемный расход ш — фиктивная скорость [c.42]

Рассмотрим приближение более высокого порядка. Сохраним в системе уравнений (2.176) члены порядка (у (х) и у(1/Ре) и пренебрежем членами порядка 19 (х/Ре) и выше. Перейдем в системе (2.171) от средних скоростей к некоторым фиктивным расходным скоростям, определяемым следующим образом [c.140]

На рис. 1У-42 приведена зависимость допустимой фиктивной скорости газа от диаметра зерна и состояния слоя. Кривая / относится к скорости потока в неподвижном слое, при которой частицы еще не поднимаются, кривая 2 — к скорости, при которой частицы поднимаются, но не выносятся, а кривая 3—к скорости уноса частиц из слоя. [c.353]

Т — повышение температуры у поверхности жидкости, град Тл, Т— повышение температуры вследствие абсорбции и реакции соответственно, град и—фиктивная линейная скорость газа, равная его объемному расходу через единицу поперечного сечения аппарата, см сек и , и — подвижности ионов, см вольт-сек) [c.14]

Фиктивная скорость воздуха в аппарате [c.16]

Значения к на рис. 1Х-9 соответствуют условиям отсутствия протока жидкости через аппарат с заметной скоростью. В случае восходящего движения жидкости с фиктивной (отнесенной ко всему сечению колонны) скоростью I газосодержание к выражается [c.232]

Мухленов и др. различают две предельные скорости потока — фиктивную скорость, отнесенную к пустому сечению аппарата Wn, при которой начинается отрыв зерен от исходного неподвижного слоя, и скорость Wy, при которой начинается вынос зерен из слоя. Действительная скорость газового потока не должна выходить за пределы этих граничных значений. Чем скорость больше, тем интенсивнее внутреннее перемешивание в слое. Продольная диффузия в слое ухудшает условия протекания реакции. [c.351]

Фиктивная скорость газа при захлебывании. Для определения предельной скорости газа используем эмпирическую формулу, применимую для колонн, заполненных кольцами Рашига внавал [5] [c.49]

Отсюда видно, что кинетические уравнения не следует выражать в ви [е завпсимостн степени превращения вещества от длины аппарата, а ну кно приводить к виду, принятому в работах М. Ф. Нагиева или автора. Практика исследований промышленных процессов [1, 6, 21, 51, 52, 53 и др.] и расчетов реакционных устройств [14, 54 и, ф.] показывает, что наиболее удобными переменными тгля аналитической и графической обработки опытных данных и расчетов реакторов служат степень превращения исходного ве-[цества л обратно пропорциональное объемной скорости фиктивное время реагирования. [c.58]

Влияние обратной величины объемной скорости (фиктивного времени контакта) на выход, глубину превращения и селективность при температуре 550 С приведено на рис. 1—3. С увеличением фиктивного времени контакта 50г возрастает глубина превращения изо- 55 пентана, причем при небольших зна-ченияз фиктивного времени контакта на глубину превращения мало влияет добавка гидроокисей (рис. 1). Тормозящее действие гидроокисей начинает сказываться при увеличении фиктивного времени контакта до 2,5—3 ч, что соответствует объемной скорости [c.19]

Скорость переноса вещества н фазе обратно пропорциональна сопротивлению сред1.(, которое складывается из сопротивлений, оказываемых основной массой среды, буферным и пограничным слоями. Часто оказывается удобным условно рассматривать все явление массоотдачи как происходящее за счет только молекулярной диффузии в области постоянного градиента концептрации или, в случае газов, постоянного градиента парциального давления. В этом случае вводится фиктивная толщина ламинарного слоя бе, в котором сонротивление диффузии принимается равным сумме сопротивлений реального ламинарного слоя, буферного слоя и турбулентной зоны. [c.71]

Во ВНИИ НП был разработан способ сравнительной оценки активности катализаторов при малых степенях обессернванияИспытание катализаторов проводят с целью определения объемной скорости или фиктивного времени контакта сырья, при которых достигается степень гидрообессеривания, равная 70%. Полученные результаты сравнивают со значениями тех же факторов для эталонного катализатора. Испытания катализаторов проводят на лабораторной установке высокого давления, аналогичной установке показанной на рис. 60. В качестве сырья используют фракцию 200—300° С прямой перегонки ромашкинской нефти с содержанием серы 1,10%. Можно использовать и другие прямогонные дистилляты, выкипающие в указанных пределах и содержащие 1,0—1,5% серы. В качестве эталона используют промышленный алюмокобальтмолибденовый катализатор, приготовленный в 1956 г. на Ново-Куйбышевском НПЗ со следующими свойствами [c.178]

При нахождении таким делением, кроме того, дополнительно учитывались различия в фактических свободных объемах сухой и орошаемой насадки (рабочий свободный объем в последнем случае меньше на объем, занятый орошающей жидкостью) и неодинаковость коэффициентов диффузии аммиака и нафталина в газовой фазе. Учет первого фактора состоял в том, что соотносимые друг с другом значения кдОе и kg брали пе при одинаковых фиктивных (отнесенных ко всему сечению колонны) скоростях газа, а прн одинаковых отношениях этих скоростей к рабочей [c.215]

Макроскопическая скорость реакции соизмеримо меньше макроскопической скорости релаксации. При этом микроскопические скорости реакции больше микроскопических скоростей релаксации уже для многих квантовых уровней (а не для некоторых, как было раньше), что означает нарушение равновесного энергетического распределения пе только вблизи порога, но и на нижних колебателып.тх уровнях. Может случиться так, что среди релаксационных процессов имеется процесс, обеспечивающий быстрьп обмен энергией и выравнивание распределения на нижних уровнях. В этом случае распределению по этим состояниям все же можно придать вид равновесной функции Больцмана, н6 не по обычной поступательной температуре Т, а по некоторой температуре Т. Она определяется предварительно из уравнений, учитывающих текущую концентрацию молекул и изменение их энергий в ходе процесса. Тогда уравнения сводятся к обычным Арренну-совым, по содержат не одну, а две температуры, характеризующие как фиктивное полное равновесие, так и фактическое равновесие по быстрой подсистеме. Для реакции мономолекулярного распада (диссоциации) таким быстрым процессом, устанавливающим равновесие, может явиться, например, резонансный обмен колебательными квантами. Зависимость макроскопического коэффициента скорости от значений Т, Т имеет вид [12] [c.98]

Переход от сплошной линии к штриховой на низкотемпературной границе показывает срыв режима, т. е. предельную температуру, ниже которой воспламенение не наступало. Как видим, изменения А з и неоднозначно влияют на характер процесса. Изменение к ведет к прямой зависимости Т = /(кз) — период индукции однозначно уменьшается при увеличении к , т. е. вариация кд аналогична изменению предэкспонента в аппроксииационном выражении для брутто-скорости процесса, заппсанного в традиционном Аррениусовом виде = А ехр (— /КТ). Вариация же / ц ведет к неоднозначной зависимости Т = = /( и) в области высоких температур время индукции сокращается с увеличением /сц, а в области низких — увеличивается. Это означает изменение не предэкспонента, а фиктивной энергии активации. Причем влияние к не так сильно, как влияние к в высокотемпературной области, и гораздо сильнее в низкотемпературной области. [c.316]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.122 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.129 , c.131 , c.132 , c.134 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Кинетика гетерогенных процессов (1976) -- [ c.152 , c.205 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.122 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии (1983) -- [ c.11 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология