Точка подвисания

Дальнейшее повышение скорости газа вызывает начало подвисания жидкости в насадке точка подвисания), когда жидкость все в большем количестве удерживается противоточно движущимся газом. Взаимодействие между фазами происходит на поверхности турбулизированной пленки жидкости и поэтому гидродинамический режим может быть определен, как режим турбулизации двухфазной системы на поверхности насадки. [c.388]

Второй способ. Гидравлическое сопротивление слоя орошаемой насадки в пределах от точки торможения до точки подвисания жидкости можно определить по следующим формулам [Х-24]. [c.686]

Второй режим II (см. рис. 183) работы решетчатой тарелки, определяемый как барботажный режим, возникает после точки подвисания жидкости и сопровождается повышением сопротивления. В этом режиме происходит барботаж газа через слой, образовавшийся на тарелке, причем можно различить зону относительно чистой жид- [c.375]

Использование изложенной методики позволило установить зависимость статической удерживающей способности от гидродинамических режимов в аппарате и проследить экстремальный характер этой зависимости [И, 14]. Зависимости были получены путем вычитания величины динамической удерживающей способности, определенной как методом отсечки , так и прямым методом из значений полной удерживающей способности, рассчитанных по кривым отклика системы на индикаторное возмущение. Возрастание с увеличением нагрузок по обеим фазам до точки экстремума (лежащей в районе точки подвисания v lv =0,85) объясняется возрастанием активной поверхности насадки по мере увеличения нагрузок по газу и жидкости. Дальнейшее увеличение нагрузок, переводящее систему в более интенсивный гидродинамический режим (Уг/у нв > 0,85), приводит к развитию турбулентности потоков, вовлечению жидкости в застойных зонах в турбулентный обмен и, как следствие, к уменьшению статической удерживающей способности. В режиме развитой турбулентности возникновение застойных зон в насадке маловероятно. Статическая, а также динамическая удерживающая способности, определяемые методом отсечки и прямым методом, в этом режиме принимают примерно одинаковые значения по обоим методам. [c.361]

ДЛЯ точки подвисания (для тарелок диаметром 114 мм) при [c.379]

Линейная скорость газа в точке подвисания для тарелок диамет-ром>120 мм и для тарелок меньшего диаметра при значениях ве- [c.379]

Значения коэффициента С = 8,4 для точки инверсии С = 8,4— 5,1—режим турбулизации С = 5,1—точка подвисания С = = 5,1 —1,81 — промежуточный режим С=1,81—точка торможения С<1,81 — пленочный режим. [c.85]

I — линия точек захлебывания П — кривая точек подвисания 111 — линия для смоченной насадки (малый расход жидкости) IV — линия для сухой насадки L — [c.269]

Скорость газа при работе абсорбера в режимах ниже точки подвисания ИС оказывает заметного влияния на величину г[). Выше точки подвисания коэффициент смачивания возрастает с увеличением скорости газа. [c.462]

В литературе приводятся также другие расчетные зависимости для определения фиктивной скорости пара, отвечающей различным режимам работы насадочных колонн. Так, напрнмер, фиктивную скорость пара, соответствующую началу (точке) подвисания, рекомендуется определять по уравнению [c.499]

Здесь Re = --критерий Рейнольдса в точке подвисания [c.499]

Кафаров 1571 различает четыре режима ламинарный (ниже точки торможения), промежуточный (между точками торможения и подвисания), турбулентный (между точками подвисания и инверсии) и режим эмульгирования (между точками инверсии и уноса). [c.402]

Графическое определение неточно, так как резких перегибов на этих линиях обычно не обнаруживается и опытные данные можно представить непрерывной кривой не хуже, чем ломаной. Особенно трудно обнаруживается точка подвисания при небольших плотностях орошения. Ввиду трудности графического определения точек подвисания и захлебывания по кривой зависимости ДР от скорости газа, иногда для нахождения этих точек пользуются кривыми I—г0д или 6—гюд. [c.418]

При прямотоке между газом и жидкостью силы трения между фазами и сила тяжести действуют в одном направлении и характер взаимодействия потоков меняется [9, 101. При малых скоростях газа взаимодействие потоков незначительно и кривые в координатах АР—ьУо для прямотока и противотока совпадают. При более высоких нагрузках по газу количество удерживаемой жидкости при прямотоке уменьшается с повышением скорости газа, причем гидравлическое сопротивление растет медленно и точка подвисания не достигается. При достаточно большой скорости газа жидкость срывается с поверхности пленки и уносится с газом в виде брызг. [c.403]

Опытами установлено [1, 49, 51, 58—631, что б возрастает с увеличением плотности орошения и почти не зависит от скорости газа при режимах ниже точки подвисания. Значительное влияние на б оказывают форма и размер насадочных тел, а также свойства орошающей жидкости [46, 59, 621. В соответствии с теоретической формулой (VI-18) величина б возрастает с увеличением удельной поверхности насадки а, т. е. с уменьшением размера насадочных тел. [c.405]

Позднее Жаворонков [83] вывел уравнение для определения точек подвисания и захлебывания, устанавливающее зависимость между критерием Т и количеством удерживаемой жидкости [c.420]

Точность формулы ( 1-40) невысока и она неудобна для применения, поскольку требует предварительного определения инв. и вычисления Ф. Кроме того, структура данной формулы не вытекает из представлений о влиянии количества удерживаемой жидкости на сопротивление. Поэтому формулу (У1-40) нельзя рекомендовать, по крайней мере для режимов ниже точки подвисания. [c.413]

Точку захлебывания многие исследователи определяют визуально, как скорость газа, при которой уровень жидкости достигает верхней части насадочного слоя. Надежное визуальное определение точки подвисания затруднительно. Графически точки подвисания и захлебывания находят как точки перегиба на линиях зависимостей АР от скорости газа в логарифмических координатах (стр. 400 и 401). [c.418]

Сопротивление в точке подвисания возрастает с увеличением плотности орошения (рис. 130), так что область, соответствующая режиму подвисания, при этом уменьшается. [c.420]

Плановский и Кафаров [52] использовали уравнение (У1-53) также для нахождения точки подвисания с значением постоянных Ь=—0,073 с=1,75. [c.423]

При нагрузках абсорбера ниже точки подвисания в большинстве случаев не вся поверхность насадки смочена жидкостью. Кроме того, не вся смоченная поверхность активна для массопередачи. Это объясняется тем, что активна лишь поверхность, покрытая текущей пленкой жидкости. Части поверхности, покрытые неподвижной пленкой жидкости, не являются активными. Неподвижные застойные зоны жидкости образуются также в точках контакта между элементами насадками. [c.437]

Из рассмотренных зависимостей для определения точек подвисания и захлебывания можно рекомендовать формулу (VI-56), [c.424]

Тогда для точки подвисания имеем (при а=200 м /м и г=0,74) [c.425]

Исследования Бейкера и др. [99] в колоннах диаметром от 78 до 610 мм с разными насадками внавал (кольца диаметром 6,5— 25 мм седла размером 12—25 мм шары диаметром 13—25 мм и т. п.) также показали, что при Dld< 8 большая часть жидкости течет по стенкам. При больших значениях Did растекание жидкости в направлении к стенкам наблюдалось лишь в верхней части насадки (на высоте около 1 м) дальнейшее течение жидкости не приводило к нарушению равномерного распределения (при высоте насадки до 4,5 м). В случае увеличения числа точек подачи орошения распределение в верхней части насадки улучшается. Авторы считают достаточным одной точки подачи орошения (в центре) при колоннах диаметром до 150 мм для колонн больших диаметров требуется по крайней мере четыре точки. Движение газа ниже точки подвисания не оказывает влияния на распределение жидкости выше точки подвисания распределение улучшается. [c.427]

Наши опыты, проведенные совместно с Фурманом на колонне диаметром 500 мм с кольцами размером 25 (внавал) и 50 мм (внавал и в укладку), подтвердили большое влияние способа подачи орошения. При подаче орошения без разбрызгивания в режимах ниже точки подвисания унос мало зависит от скорости газа и плотности орошения, составляя примерно 0,1 г/1 ж газа. Резкое возрастание уноса (до 2—10 г/1 м газа) наблюдается вблизи точки захлебывания. При поднятом над насадкой оросителе унос значительно выше и возрастает с повышением скорости газа и плотности орошения. От размеров насадочных тел и способа их загрузки унос мало зависит. С увеличением вязкости жидкости от 1 до 2 мн сек/м наблюдалось уменьшение уноса в 2—4 ра.за. [c.437]

Колонна диаметром 50 мм и высотой 6,7 м имела 8 секций, в каждой из которых находился слой колец Рашига 6X6 мм высотой 530 мм. По опытным данным зависимость высоты насадки, эквивалентной одной теоретической тарелке СВЭТТ), от скорости пара при экстрактивной ректификации имеет такой же характер, как и при обычной ректификации. В области малых нагрузок увеличение расхода пара в колонне приводит вначале к возрастанию ВЭТТ, что связано с уменьшением времени соприкосновения жидкости и пара. При дальнейшем увеличении нагрузки возрастает степень турбули-зации пара и жидкости, что вызывает улучшение массобмена, сопровождающееся понижением ВЭТТ. Оптимальные условия массобмена имеют место вблизи точки подвисания жидкости, когда эффективная смоченная поверхность насадки максимальна. [c.267]

В некоторых случаях (в частности, при режимах выше точки подвисания) активная поверхность может превышать геометрическую поверхность насадки. Это результат образования волн на поверхности жидкой пленки, а также присутствия части жидкости в свободном объеме насадки в виде капель и брызг, которые образуют дополнительную поверхность соприкосновения. [c.438]

Количество жидкости на тарелке в режиме смоченной тарелки незначительно. Этот режим существует до некоторой критической скорости газа, при которой силы трения газа о стекающую жидкость возрастают настолько, что образуют на тарелке слой жидкости ( подви-саиие ). Скорость газа при этом зависит от геометрии тарелки и от величины орошения. Критические точки, после которых возникает подвисание жидкости, определяются как точки подвисания . [c.375]

Рассмотренные методы второй группы пригодны лишь в том случае, если не зависит от Rep. Независимость от Rep характерна для аппаратов с фиксированной поверхностью массопе-редачи (трубки с орошаемыми стенками, дисковые и шариковые колонны) или для аппаратов, в которых поверхность массопере-дачи не зависит от скорости газа (насадочные абсорберы при режимах ниже точки подвисания). В таких аппаратах, как барботажные абсорберы, поверхность массопередачн определяется скоростью газа, ОТ которой зависит и , отнесенный к условной поверхности контакта. [c.170]

При получении эмпирической зависимости для динамической удерживающей способности в условиях двухфазной системы была принята во внимание тесная связь между количеством жидкости, удерживаемым в колонне, и перепадом давления на колонне. В режимах до точки подвисания, т. е. при Уг/Уинв < <0,85, получена следующая зависимость [c.361]

Рассмотренные выше исследования проведены при сравнительно низких скоростях газа (до 3—4 м1сек), во всяком случае в условиях ниже точки подвисания при противотоке. В связи с перспективностью применения пленочных абсорберов, работаю-ш,их с высокими скоростями газа, представляет интерес изучение массопередачи при скоростях газа выше 10 м/сек в условиях восходящего и нисходящего прямотока. Сейчас таких исследований еще очень мало. [c.360]

Промежуточный режим наблюдается при пленочно-струйном движении. Жидкость покрывает насадку в виде тонкой пленки, причем значительная доля поверхности остается несмоченной. Пленка и струи жидкости затормаживают поток газа с образованием отдельных вихрей. Этому режиму соответствует линия бв на рис. Х-14. Вторая точка перегиба (а) — точка подвисання жидкости. В этой точке устанавливается скорость газа (пара) аиу, при которой жидкость начинает удержи- [c.682]

Первый режим — пленочный — наблюдается при небольших плотностях орошения и малых скоростях газа. Количество задерживаемой в Етсадке жидкости при этом режиме практически не зависит от скорости газа. Пленочный режим заканчивается в первой переходной точке (точка А, рис. XI-13), называемой точкой подвисания. [c.445]

Хаукинс и Дэвидсон [95], развивая представления Лернера и Грова (стр. 402), высказали предположение, что подвисание вызывается образованием стоячих волн на текущей жидкой пленке. На основе этого предположения и опытов в шариковой колонне выведено уравнение для точки подвисания [c.423]

Тейч [75а] при режимах ниже точки подвисания получил графическую зависимость АР у от величины К (рис. 132) для ряда насадок внавал (кольца Рашига и Палля размером 25— 50 мм, седла размером 25 и 35 мм), причем [c.413]

Экспериментальных определений точки подвисания имеется сравнительно немного [50, 65, 83, 86, 91]. Данные, полученные Тиллсоном [91], показаны на рис. 134. [c.419]

Косвенно связь между критерием Рг , и количеством удерживаемой жидкости использовали Утида и Фудзита [65] для определения точки подвисания. Эта связь изображена на графике (см. рис. 132) кривыми АА. [c.423]

Пример 14. Для условий примера 13 (стр. 417) найти приведенные скорости газа в точках подвисания и захлебывания при постоянном отношенин Ч//шо=0,0035. [c.425]

При режимах ниже точки подвисания унос незначителен [4]. По опытам Вильямсона [123], проведенным в квадратней колонне сечением 450x450 мм с кольцами размером 76 мм внавал, унос сильно зависит от способа подачи орошения на насадку. При подаче орошения без разбрызгивания (через желоба) унос возникает при скоростях газа от 1,2 (при и ж=6 кг секг ) до 1,9 м/сек (при 1 д(=0,75 кг-м -сек ). При подаче орошения через трубу, поднятую на 270 мм над насадкой, унос возникает (при тех же Ц ж) при скоростях газа от 0,4 до 0,9 м/сек. [c.437]

Движение газа при режимах ниже точки подвисания почти не влияет на активную поверхность. По влиянию движения газа на смоченную поверхность данные различных исследований противоречивы в одних работах [126, 128, 130] не обнаружено влияния скорости газа на в других работах [133, 1341 замечалось уменьшение с увеличением скорости газа, что объяснялось отдуванием части жидкости движущимся газом. Выше точки подвисания увеличение скорости газа ведет к повышению [c.441]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.400 , c.419 , c.420 , c.423 , c.425 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.462 ]

Основы массопередачи (1962) -- [ c.500 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.292 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.487 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.331 , c.350 ]

Справочник химика Том 5 Издание 2 (1966) -- [ c.683 , c.685 , c.686 ]

Справочник химика Изд.2 Том 5 (1966) -- [ c.683 , c.685 , c.686 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология