Степень извлечения целевого компонента

Поверхность контакта фаз, зависящая от гидродинамики процесса, относится к управляемым переменным (например, расход газа и жидкости). Эти параметры в процессе эксплуатации могут изменяться в достаточно широких пределах, но их значения не должны выходить за пределы допустимых. По суш,е-ству, спроектировать массообменный процесс — это так организовать поверхность контакта фаз и управлять ею, чтобы обеспечить заданную степень извлечения целевых компонентов при изменяющихся условиях эксплуатации. Однако необходимо заметить, что пока не существует удовлетворительных ни физических, ни математических моделей, позволяющих надежно определять вклад конструктивных и гидродинамических факторов в организацию массообменной поверхности. И поэтому всякий раз приходится прибегать к сугубо эмпирическим методам. [c.56]

В условиях эксплуатации месторождения при облегчении состава исходной смеси эффективность охлаждения в детандере увеличивается при постоянном давлении на его входе, т. е. снижение степени извлечения целевых компонентов из облегчающегося состава газа будет компенсироваться автоматическим снижением температуры в детандере. [c.158]

Для борьбы с этими явлениями стали применять предварительное насыщение абсорбента метаном и этаном, что дало возможность при той же степени извлечения целевых компонентов (пропана и высших) снизить расход абсорбента на 20—30%. [c.161]

Это явление имеет следующее объяснение. Известно, что для достижения одинаковой степени извлечения целевых компонентов из более жирного газа необходима более высокая температура, чем из менее жирного. При детандировании более жирного газа при одной и той же степени расширения степень сжижения больше, чем для сухого. Следовательно, выделяется больше теплоты конденсации и температура в детандере повышается. При расширении более сухого газа наблюдается обратная картина. Таким образом, происходит как бы автоматическое регулирование [c.191]

Технико-экономическое исследование эффективности процессов НТК с турбодетандерным охлаждением и НТА при одинаковых степенях извлечения целевых компонентов показало преимущество схем НТК для всех исходных составов перерабатываемого газа. При переработке очень жирных газов (содержание Сз-Ь составляет 600 г/м и более) с целью получения Сз+ наиболее эффективным оказался процесс НТР с дву- [c.161]

При таких давлениях в абсорбере для высоких степеней извлечения целевых компонентов отпадает необходимость в низких температурах абсорбции. [c.162]

Наиболее часто в промышленных одноступенчатых установках встречается комбинированное (параллельно-последовательное) соединение мембранных модулей (рис. 6.4). При таком расположении модулей обеспечиваются простота и легкость изменения нагрузки по исходной газовой смеси, возможность разделения многокомпонентной смеси, достижения высокой степени извлечения целевого компонента и пр. [c.197]

Другие схемы переработки газа не дают возможности регулировать, поддерживать на одном уровне глубину извлечения целевых компонентов при изменении состава газа. Действительно, любая схема, основанная на процессе конденсации, рассчитана на определенные параметры. Если газ, поступающий на переработку стал беднее, то при тех же параметрах (при тех же температуре и давлении процесса) степень извлечения целевых компонентов уменьшается. Наоборот, если перерабатываемый газ стал более жирным, то степень извлечения целевых компонентов возрастает. [c.194]

К абсорбентам, используемым в процессах низкотемпературной абсорбции, предъявляются следующие требования высокая избирательность по отношению к целевым компонентам (для природного газа определяют обычно как отношение степени извлечения целевого компонента к степени извлечения метана) [c.47]

Современное развитие газоперерабатывающих предприятий характеризуется значительными объемами переработки газа, большими единичными мощностями установок, высокими рабочими давлениями и степенями извлечения целевых компонентов из газа. [c.4]

Аппараты такого типа отличаются простотой устройства и небольшим весом. В них достигаются значительная скорость процесса и достаточно высокая степень извлечения целевых компонентов из исходного твердого материала. [c.560]

Снижение избирательности поглотителей усложняет регенерацию насыщенного абсорбента и затрудняет разделение газов десорбции.. Выделение метановой фракции из насыщенного абсорбента и возвращение ее в ноток товарного газа требует повышенны энергетических затрат. Поэтому выбор давления процесса при абсорбционной обработке газа должен осуществляться с учетом таких факторов, как требуемая степень извлечения целевых компонентов, затраты на дожатие газа, стой- мость оборудования и т. д. [c.201]

Зачастую в расчете процесса ОК—ОИ представляет интерес только степень извлечения целевого компонента. Если таковым является пропан, то определить степень его извлечения при известных составе сырого газа и параметрах процесса можно графическим методом. Для разработки данного метода были-построены графические зависимости содержания компонентов j, Сз, изо-С , H- i, f, и Сб+высшие от суммарной концентрации метана — азота—кислорода в нефтяных газах наиболее перспективных нефтедобывающих районов страны [19]. При этом предполагалось, что газ полностью очищен от СОа и HjS. [c.302]

Обращаясь к основному уравнению массопередачи М — = КАгуРх, отметим, что М — количество передаваемого из фазы в фазу вещества, зависящее от требуемой степени извлечения целевых компонентов и количества сырьевого потока, — рассчитывается из уравнения материального баланса —поверхность контакта фаз — связана с размерами, конструктивными особенностями и гидродинамикой массообменного аппарата К, Аср — коэффициент массопередачи и средняя движущая сила — определяются кинетикой процесса, природой и составом контактирующих фаз они отражают конкретные условия массообменного процесса и характеризуют его специфику. [c.55]

Наконец, может быть вариант, когда задан состав и расход тощего абсорбента, а степень извлечения целевого компонента не задана. Тогда можно рассчитать факторы абсорбции любого компонента (п. 5). Далее расчет ведут аналогично приведенному выше. [c.310]

Постепенное снижение температуры абсорбции охлаждением сырого газа и абсорбента привело к замене обычных маслоабсорбционных процессов на процесс низкотемпературной масляной абсорбции (НТА), что позволило резко увеличить степень извлечения целевых компонентов. [c.160]

Материальный рецикл в узле конденсации схемы НТК с предварительной деэтанизацией целесообразно разорвать по потоку, представляющему собой газы отпарки из сепаратора 9 (рис. IV.32). Заданную степень извлечения целевого компонента будем обеспечивать температурой в сепараторе 8 как наиболее сильно влияющим параметром. Тепловые связи между аппаратами не представляют трудностей при расчете схемы, так как после узла рекуперации холода в схеме имеется пропановый испаритель 7, способный поддерживать любую (в пределах изотерм испарения пропана) заданную температуру в сепараторе 8, а заданную температуру в сепараторе 9 (в пределах еп.з < Wo < 4х — где 4 — температура сырого газа At — перепад температур на горячем конце теплообменника) всегда можно обеспечить теплообменом в теплообменнике 6. [c.315]

С учетом сказанного выше алгоритм расчета технологического режима НТК с предварительной деэтанизацией конденсата может быть представлен в следующем виде. Исходной информацией для расчета являются параметры входного потока G, t, Р давление процесса в сепараторе 8—Р , давление процесса в сепараторе 9 — Ра степень извлечения целевого компонента фс в целом по схеме. [c.315]

Для начала растета необходимо задаться значениями температур в сепараторах 8и9 t vi Q. Чтобы предварительно задать температуру 1, необходимо просчитать процесс однократной конденсации для газа данного состава при заданных давлении и нескольких температурах в интервале от точки кипения до точки росы и построить график зависимости степени извлечения целевого компонента от температуры. На этом графике по заданной степени извлечения определяют предварительное значение темпе- [c.315]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Назначение проектного расчета — определить значения варьируемых параметров технологической схемы, при которых обеспечивается заданная, входящая в состав исходных данных степень извлечения целевого компонента в целом по схеме. [c.325]

На Оренбургском гелиевом заводе эксплуатировались турбодетандеры, разработанные НПО Гелиймаш Охлаждение газа в них осуществлялось на температурном уровне 170 К при его расширении с 3,7 до 1.8 МПа. В настоящее время ведутся работы по модернизации криогенных установок с целью увеличения степени извлечения целевых компонентов. [c.15]

Исходя из изложенного, видно, что оптимальные условия проведения абсорбции соответствуют Л =1 (при этом Лв=Л /с) . при больших значениях Л селективность снижается при меньших значениях Л селективность не изменяется, но снижается степень извлечения целевого компонента ф . [c.289]

Следует отметить, что из-за отсутствия данных об основных параметрах газа на входе в ГПУ и выходе из нее (давление, содержание кислых газов, степень извлечения целевых компонентов) данные табл. 6.21 недостаточны для полной оценки процессов разделения природных и нефтяных газов. Однако эти данные показывают, что для всех процессов основными являются энергозатраты на сжатие и технологические цели (подогрев и охлаждение потоков). С учетом этого можно указать следующие направления снижения энергозатрат на ГПУ и ГПЗ [c.189]

Метод характеристической функции д(у) эффективен в основном для процессов, лимитируемых сопротивлением, внутреннему массопереносу, поэтому сама функция зависит от степени извлечения целевого компонента. Функцию O(y) удобнее применять в случае непрерывных процессов. Кинетическая функция заключает в себе больший объем информации о процессе, содержащийся в зависимости времени полного растворения (тт) от внешних условий, тогда как характеристическая функция полагается инвариантной относительно внешних условий процесса. Если такое предположение не оправдывается, например по отношению к температуре, то вместо одной функции О (у) необходимо рассматривать семейство характеристических функций, [c.119]

Степень извлечения целевого компонента, или степень экстракции, выразится так [c.571]

Высокие степени извлечения целевого компонента т] при одноступенчатой экстракции в случае умеренных значений Я возможны, как показывает формула (ХП.2), лишь при очень больших [c.572]

Степень извлечения целевого компонента в п-ступенчатом экстракторе выразится так [c.574]

Коэффициент разделения и степень извлечения целевых компонентов определяются растворимостью образующихся соединений. Важнейшая характеристика — произведение растворимости (ПР). Для реакции [c.96]

Таким образом, система одномерных дифференциальных уравнений (4.73), дополненная граничным условием и обобщенными уравнениями для расчета массопереноса внутри мембраны Л,=Л (Г, Р, r) и массообмена в напорном канале Sh = = Sho4 (Rev, Gz, Ra ), образует математическую модель процесса разделения. Обычно заданы состав питающей смеси i = m(x = 0), необходимый состав проникшего потока Ср на выходе из мембранного модуля, коэффициент или степень извлечения целевого компонента. В зависимости от цели расчета определяется производительность по целевому компоненту или необходимая площадь поверхности мембраны. Давление, температура и скорость газа в входном сечении напорного канала II давление в дренажном канале являются параметрами, значение которых можно варьировать для поиска оптимального решения. Подробнее эти вопросы будут освещены далее в главе V, здесь же ограничимся только схемой расчета массообмена в отдельном мембранном элементе, полагая параметры исходной смеси и давление в дренаже известными. [c.153]

Рядом ведущих организаций ОАО Газпром разработана концепция создания хранилища-регулятора на базе Буктыльского НГКМ, согласно которой предполагается и реконструкция Сосногорского ГПЗ [28]. В газоразделительной установке предусматривается применение детандерного холодильного цикла с частичной ( 8 %) конденсацией газа в турбине турбодетандерного агрегата. При расширении газа с 5,4 МПа до 2,0 МПа охлаждение газа должно составить 39 К (с 228 до 189 К), что обеспечит степени извлечения целевых компонентов на уровне 90... 95 %. [c.15]

Массообменное совершенство процесса разделения в мембранном модуле, как и в других системах разделения, характеризуется степенью извлечения целевого компонента. Если считать целевым легкопроникающий компонент, то для бинарной смеси степень извлечения определяется отношением количеств этого компонента в проникшем (пермеат) и питающем потоках [c.158]

Опыт эксплуатации установок НТА показывает, что можно уменьшить выделение тепла не только вверху колонны, но и внизу абсорбера, что позволит повысить степень извлечения целевых компонентов. Для этого необходимо производить от-бензинивание газа за пределами абсорбера либо насыщенным абсорбентом, стекающим с нижних тарелок абсорбера, либо методом НТК. На установках НТА для повышения эффективности процесса используют либо одновременно узел предварительного насыщения абсорбента и узел предварительного отбензинивания сырого газа, либо один из этих способов. [c.140]

Поглощение газа жидкостью сопровождается выделением тепла. Чтобы при этом не ухудшались условия абсорбции, на технологических установках применяют ряд специальных приемов. Одним из эффективных способов повышения степени извлечения целевых компонентов является охлаждение абсорбента и газа перед пода- [c.288]

Как Правило, при расчете подобных схем необходимо обеспечить заданную степень извлечения целевого компонента. При этом минимальная степень его извлечения должна обеспечивать температуру точки росы сухого газа по углеводородам не выше заданной. Все эти особенности не позволяют организовать безитерационный расчет технологического режима схемы. [c.315]

В результате расчета определяется значение температур в сепараторе 8 — ti и в сепараторе 9 — которые обеспечивают получение заданной степени извлечения целевого компонента, а также величиныэнергетических и материальных потоков. [c.315]

Для распределения абсорбента между абсорбером и АОК задаются значением фц в абсорбере примерно на 5% выше, чем в целом по схеме (с учетом последующих потерь в АОК). По принятому коэффициенту извлечения в абсорбере с использованием диаграммы Кремсера определяют предварительный расход абсорбента на абсорбцию. Остальной поток направляют в АОК. При поверочном расчете по описанному алгоритму определяют действительную степень извлечения целевого компонента, а также тепловые и материальные потоки. [c.326]

Итак, если задан состав исходной смеси М., то, выбрав удельный расход экстрагента С (его концентрацию в будущей тройной смеси), находим точку N. Проведя теперь коноду через точку N, находим искомые составы рафината (Р ) и экстракта (Эу) в результате одноступенчатой экстракции. Оба эти раствора, как видно из диаграммы (рис. ХП-7, б), содержат определенные количества экстрагента, после удаления которого получатся рафинат состава Р с остаточной концентрацией целевого компонента В, равной АР/АВ, и экстракт состава Э с концентрацией того же компонента, равной АЭ1АВ. По приведенному выше правилу, точки Р и Э лежат на пересечении стороны АВ с прямыми, соединяющими С и / 1, С и Эу. Степень извлечения целевого компонента определяется, как и в предыдущем случае, по формуле (ХП.2). Разумеется, расход экстрагента должен быть выбран такой, чтобы точка N располагалась в гетерогенной области, вне которой растворы гомогенны и экстракция невозможна. [c.572]

С помодью очевидных соотношений между заданной степенью извлечения целевых компонентов фо1 и составом сырья [c.95]

Во втором варианте (рис. 6.8,6) за счет орошения удается снизить температуру верха колонны и резко уменьшить содержание зтана и высших углеводородов в метановой фракции, которая непосредственно подается в поток товарного газа. При этом варианте установка имеет большую металлоемкость по сравнению с первым, однако степень извлечения целевых компонентов выше. [c.176]

На протяжении ряда последних лет прослеживается устойчивая тенденция расширения объемов применения процессов низкотемпературной обработки углеводородных газов на предприятиях газовой и нефтяной промьшшенности. Это харакгерно как дня отечественной, так и для з убежной газопромысловой практики. При этом низкотемпературные технологии на базе расширительных холодильных машин могут обеспечивать не только максимально возможные степени извлечения целевых компонентов, но и характеризуются эффективностью использования энергии давления охлаждаемого газа и полным отсутствием негативного экологического воздействия на окружающую среду. [c.76]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология