Коэффициент при загрязнениях труб

Влияние шероховатости стенок труб на сопротивление. При движе-ниц жидкости по трубам, не имеющим гладкой поверхности, как, например, по керамическим трубам с неотшлифованной внутренней поверхностью, по загрязненным трубам и т. п., следует учитывать влияние шероховатости на величину А. В качестве характеристики шероховатости, вводят понятие относительной шероховатости или коэффициента шероховатости п, представляющего собой отношение средней величины выступа шероховатости (или глубины впадины) е к радиусу трубы г, т. е. [c.72]

Рис. У1-30. График для определения коэффициента теплопередачи при загрязнениях труб

Ф — коэффициент сохранения тепла ф — среднее значение коэффициента тепловой эффективности, равное произведению углового коэффициента экрана X, зависящего от конструкции, на коэффициент загрязнения труб, гр = х . [c.92]

Таблица 505 Значения коэффициента к для загрязненных труб

Кривые па рис. 13.4 относятся к чистым поверхностям. Для учета наличия на поверхности трубы пленки грязи, продуктов коррозии или отложений, обычно вводится коэффициент 0,85. Некоторые значения коэффициентов загрязнений для характерных условий расположения станций приведены в табл. П3.4. Следует отметить также, что в теплых районах воду перед подачей в конденсатор хлорируют, чтобы избежать загрязнения конденсатора микроорганизмами. Рост большинства микроорганизмов можно прекратить, если поднять температуру поверхности свыше 50 С, но это обычно неэкономично. [c.251]

Коэффициент теплопередачи во второй зоне с учетом тепловых сопротивлений загрязнений труб [c.183]

По данным [Л. 4-1], коэффициент загрязнения нельзя считать постоянным, так как он зависит от толщины слоя золовых отложений на экранных трубах и, частично от величины тепловых потоков. [c.211]

Коэффициент теплопередачи в первой зоне (с учетам тепловых сопротивлений загрязнений труб) равен [c.181]

В нормативном методе теплового расчета парогенераторов влияние загрязнения экранных труб на условия теплообмена в топке учитывается условным коэффициентом загрязнения [Л. 4]. При этом величина считается постоянной при сжигании данного вида топлива в конкретном топочном устройстве. Исходя из двухслойной структуры золовых отложений условный коэффициент загрязнения топки удобно, как показано в [Л. 189], представить в виде [c.181]

Трубчатый воздухоподогреватель. В нормативном методе теплового расчета котельных агрегатов [Л. 4] влияние загрязнения труб воздухоподогревателя золой учитывается коэффициентом использования I, представляющим собой отношение тепловосприятия воздухоподогревателя в загрязненном я чистом состояниях. [c.244]

Исходя из последнего выражения для л и учитывая загрязнения труб вводом дополнительного коэффициента 1,2, получим [c.87]

Отложения в теплообменных аппаратах могут быть двух видов твердые — окалина, накипь, продукты коррозии металла, кокс и др. пористые — рыхлый кокс, тина, грязь, коксовая пыль, сажа и др. Эти отложения снижают коэффициент теплопередачи и, как следствие, температуру нагрева сырья на выходе из теплообменника. Чтобы поддержать коэффициент теплопередачи на должном уровне, загрязненный пучок теплообменных труб периодически очищают от отложений. Обычно для однотипных теплообменников используют запасной пучок теплообменных труб, заменяя им загрязненный. [c.271]

Опыты по определению зависимости условного коэффициента загрязнения экранов от продолжительности непрерывной работы без обдувки показали, что в процессе растопки и в первый период работы 4 ч) рассматриваемого котла экранные трубы, предварительно очищенные от отложений до металлического блеска, получили стабильное загрязнение, которое оставалось практически постоянным в течение 1400 ч работы котла (рис. 6. 13). [c.401]

Сравнение этих и вышеприведенных данных по мартеновским пылям свидетельствует о том, что их свойства существенно различны. Нет аналогии и в характере зависимостей коэффициентов загрязнения от температуры газов, и в структуре отложений. Причину этого, очевидно, следует искать не только в состоянии частиц уноса. Согласно [21] отложениями в высокотемпературной части котла полностью забиты промежутки между трубами ширм по всей их длине. Продольные участки этих же труб покрыты равномерным слоем отложений толщиной 0,2 мм. В зоне температур 400—500 С прочность отложений ниже, нет условий для их прогрессивного роста даже в застойных зонах потока газов. Столь отличные условия образования отложений из уноса серосодержащего сырья и их накопления на поверхностях нагрева в зависимости от температуры пото-28 [c.28]

Для газотрубных котлов-утилизаторов, установленных за печами с кипящим слоем, коэффициент загрязнения составляет 0,011 (м -К)/Вт при скоростях газов в трубах 15—18 м/с. В [24] приведены некоторые данные для туннельных котлов ТОП-35/40, работающих на газах отражательных медеплавильных печей. Поверхности нагрева этих котлов расположены в горизонтальном газоходе-туннеле, не имеющем поворотов. Измерения производились на котле-утилизаторе, проработавшем 2 года без регулярной очистки [периодически включалась вибрационная (ударная) очистка]. При этом загрязнения поверхностей нагрева стабилизировались (табл. 1.7). [c.29]

В условиях свободной конвекции охлаждается толуол. Средняя температура толуола 50 °С. Диаметр горизонтальных труб 38 X 2 мм. Температура наружной поверхности загрязнения труб, соприкасающейся с толуолом, 30 °С. Определить коэффициент теплоотдачи толуола. [c.131]

Применение чугунных ребристых труб требует обязательно чистого масла, так как ребристая поверхность труб создает благоприятные условия для оседания шлама и полимеров. Загрязнение труб осадками уменьшает коэффициент теплопередачи и создает сопротивление проходу масла через трубки. [c.220]

От — степень черноты топки, которая для серых и загрязненных труб связана со степенью черноты пламени Яф, степенью экранирования топки "ф и коэффициентом загрязнения тепловоспринимающих поверхностей формулой [c.211]

Значение повышающего коэффициента Хст на загрязнение труб [Л. 3-2, 3-7] [c.165]

В промышленных водопроводах трубы часто бывают значительно загрязнены, и поэтому в указанные выше расчетные формулы (относящиеся к сравнительно чистой воде) нужно вводить поправки, увеличивая полученные величины сопротивления на так называемый коэффициент загрязнения. Численное значение этого коэффициента для сопротивлений, определенных по формулам, выведенным в институте Водгео , в зависимости от диаметра труб может достигать для труб малых диаметров 2,0 и более. Для труб больших диаметров коэффициент загрязнения можно не вводить. [c.111]

Коэффициенты теплоотдачи труб с окисленной и шероховатой поверхностью ниже коэффициентов теплоотдачи чистых труб. Это объясняется повыщенным гидравлическим сопротивлением шероховатой окисленной поверхности, затрудняющим отекание конденсата, а также дополнительным термическим сопротивлением слоя окиси [21]. Коэффициент теплоотдачи обычных, не очень загрязненных труб с окисленной поверхностью в среднем на 15—25% ниже, чем чистых труб. С увеличением Дг разница становится больше. [c.116]

Загрязнения труб, а также возможное коксование петролатума на стенках труб учитываем коэффициентом 1,05 [c.199]

Формулы (1-24) — (1-29) применяются для определения коэффициентов теплообмена при конденсации пара на чистых гладких поверхностях (чистые латунные и медные трубы, зачищенные до металлического блеска стальные трубы). Для окисленных, но не очень загрязненных труб (например, нормальные [c.39]

Для пучка из загрязненных труб вычисленные значения а по формуле (2-10) следует умножить на поправочный коэффициент значения которого приведены в табл. 2-3. [c.21]

Формулы (1-27) — (1-34) применяются для определения коэффициентов теплоотдачи при конденсации пара на чистых гладких поверхностях (чистые латунные и медные трубы, зачищенные до металлического блеска стальные трубы). Для окисленных, но не очень загрязненных труб (например, нормальные стальные трубы) значения коэффициентов теплоотдачи следует принимать на 15—20о/о ниже расчетных. [c.41]

Экспериментальное исследование влияния накипи на поток тепла производилось на медной трубе диаметром 23 мм с толщиной стенки 1,3 мм. Внутри трубки протекла вода, а снаружи конденсировался водяной пар. Коэффициент теплопередачи был определен для широкого диапазона скоростей воды как для чистых, так и для загрязненных труб. Было найдено, что оп подчиняется уравнениям [c.305]

Без учета тепловых сопротивлений материала труб и загрязнений зависимость коэффициента теплопередачи от коэффициента увеличения поверхности имеет вид [401 [c.103]

Установка ABO взамен водяных холодильников на АВ и АВТ не вызывает трудностей, а объем работы по подготовке площади невелик. Срок службы ABO намного больше, чем аппаратов водяного охлаждения, и приводы вентиляторов в воздушной атмосфере работают почти без повреждений. В аппаратах с водяным охлаждением трубы подвергаются коррозии со стороны технологического потока и со стороны воды. Из-за отложений накипи и загрязнений снижается коэффициент теплопередачи поэтому аппараты нужно часто останавливать для чистки и ремонта. Кроме того, при этом приходится создавать резервные поверхности теплообмена. В ABO коррозия и загрязнения ребристой поверхности труб со стороны воздуха незначительны. Ориентировочно соотношение затрат на обслуживание и ремонт водяных и воздушных теплообменников составляет 4 1. Поскольку воздух почти не вызывает коррозии, трубы для ABO можно изготавливать из более дешевых материалов, чем для кожухотрубчатых теплообменников. Наружная поверхность труб в ABO не нуждается в частой чистке. Недостатком ABO является сильный шум, создаваемый работающими вентиляторами. [c.177]

При выборе конструкции и решении вопроса, в какую полость направлять тот или иной теплоагент, руководствуются следующими общими соображениями 1) при высоком давлении теплоносителей применяют трубчатые теплообменники и теплоноситель с более высоким давлением направляют по трубам, так как они имеют малый диаметр и могут выдержать большое давление 2) корродирующий теплоноситель в трубчатых теплообменниках также целесообразно направлять по трубам 3) загрязненные или дающие отложения теплоагенты необходимо направлять с той стороны поверхности теплообмена, где возможно производить очистку (в кожухотрубчатых теплообменниках более доступное для очистки трубное пространство, в змеевиковых теплообменниках — наружная сторона труб) 4) для повышения эффективности теплообменников стремятся по возможности уменьшить сечение каналов для движения теплоагентов, так как коэффициент теплоотдачи возрастает с увеличением скорости. [c.82]

Во втором варианте будет меньше коэффициент теплоотдачи к азоту, но и меньшие потери давления. Появляется также возможность чистки труб, загрязненных азотом. Для окончательного выбора места подачи теплоносителей рассчитаем оба варианта теплообменника. [c.164]

Определить поверхность нагрева и основные конструк-тргоные размеры горизонтального подогревателя с и-образными трубами, в котором трансформаторное масло нагревается насыщенным водяным паром давлением Р, МПа (рис. 4.2). Масло О нагревается от до 1 , перемещаясь со скоростью 1 м/с внутри латунных труб диаметром мм. Коэффициент загрязнения поверхности труб т], = 0,8. Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м К). [c.58]

Экранные трубы парогенераторов среднего давления при паровой очистке их с частотой 1—2 раза в смену являются относительно чистыми. Условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей нагрева топок этих парогенераторов после обдувки колеблется в пределах 0,72—0,82 [Л. 189]. Только фронтовая стена и около 60 — 70% боковых стен покрываются тонким СЛ061М отложений толщиной 0,2— 0,3 мм. Располагаются эти отложения, в основном, на противоположных действию обдувочных струй сторонах труб. Задняя стена и остальная часть боковых стен (30—40%), возле которых температура газов более высокая, покрываются твердыми отложениями. [c.140]

Для топок пылесланцевых парогенераторов среднего давления условный коэффициент загрязнения равен о(т)=0,72—0,82 и снижается со временем медленно. Коэффициент о(т) за 1000 ч эксплуатации этих топок снижается в среднем на 0,01—0,02. Такие высокие значения условного коэффициента загрязнения топок парогенераторов среднего давления вызваны, с одной стороны, неинтенсивным загрязнением экранных труб плотными несдуваемыми золовыми отложениями, а с другой стороны — небольшими абсолютными размерами топок. [c.182]

На рис. 161 показана только принципиальная схема. Фактически работающая аппаратура выглядит совсем не так. Схема регулирования, изображенная на рис. 161, не может обеспечить устойчивой работы, она будет возбуждать незатухающие колебания между крайними значениями расхода топлива — максимальным и минимальным. Эти колебания могут быть устранены с помощью устройств, которые были описаны в предыдущей главе. Часто устанавливают вместо гармониковых мембран плоские мембраны или колокола, погруженные в масло. Обычно используют и электрические потенциометры с электронными усилителями. Рабочим телом, используемым для управления клапанами, служит сжатыч воздух или масло. Если горючий газ загрязнен, то необходимо предусмотреть приспособления для периодической чистки газовой диафрагмы, так как вследствие загрязнения трубы перед отверстием меняется коэффициент расхода. Иногда вместо диафрагм устанавливают трубы Вентури. [c.216]

Четыреххлористый углерод нагревается в трубном пространстве горизонтального кожухотрубчатого теплообменника. Средняя температура четыреххлористого углерода 26 °С, скорость его в трубах 0,15 м/с. Средняя температура поверхности загрязнения труб, соприкасающейся с четыреххлористым углеродом, 34 °С. Диаметр труб 25X2 мм. Определить коэффициент теплоотдачи четыреххлористого углерода. [c.131]

В межтрубное пространство нужно подавать конденсирующиеся пары ИЛЙ кипящие-жндкости геилоноси- тель с ббльшим часовым расходом теплоноситель с низким коэффициентом теплоотдачи а, (позволяющим применять оребренные трубы (к этой группе относятся теплоносители, характеризующиеся отсутствием загрязнений, нейтральные по отношению к материалу труб). [c.90]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология