Тепловой баланс реактора трубчатого

Отсутствие трубчатой печи приводит к тому, что удлиняется и затрудняется пуск установки, особенно в зимних условиях. Вез печи возможно только одностороннее регулирование теплового баланса реактора, а именно за счет тепла, вносимого в него катализатором из регенератора. По указанным причинам некоторые установки такого типа были дооборудованы трубчатыми печами. [c.37]

В реакторе с мешалкой тепловой баланс более благоприятен, так как реактор питается холодным этиленом, поэтому непрореагировавший этилен отводит больше тепла, чем в трубчатом реакторе. [c.108]

Расчет реактора вытеснения непрерывного действия (трубчатого или колонного типа) также основан на интегрировании по времени (или по длине реактора, что то же самое) ур-ний скорости реакции, средней степени полимеризации совместно с ур-ниями теплового баланса (ур-ниями скорости выделения и отвода тепла). Модель идеального вытеснения предполагает в первом приближении допущение, что среда в трубе движется подобно поршню. Перемешивание различных элементов среды в направлении движения потока отсутствует. Реальные аппараты описываются с помощью более сложных моделей, учитывающих радиальную и осевую диффузию и т. д. (см. Полимеризация в массе). [c.451]

Теплообмен в трубчатых реакторах определяют три стадии теплопередачи подвод тепла к наружной поверхности труб передача тепла через стенку труб и отвод тепла от внутренней поверхности труб к продуктам реакции. Количество тепла, подводимого к поверхности труб Q, определяется из условий материально-теплового баланса процесса конверсии. С другой стороны [c.173]

Во всех систе1иах каталитического крекинга с движущимся слоем катализатора тепловые балансы реактора и регенератора взаимосвязаны. Тепло, необходимое для нагрева сырья до температуры реакции и осуществления самого процесса, вносится двумя источниками из регенератора потоком регенерированного катализатора и из трубчатой печи с подогретым сырьем. При повышенном коксообразовании тепла сгорания кокса достаточно для обеспечения всего количества тепла и необходимая температура предварительного нагрева сырья достигается уже в системе теплообменников. Однако на современных промышленных установках предпочитают сооружать печи, поскольку это сообщает процессу гибкость при изменении качества сырья и глубины конверсии. [c.51]

Рис. 8.24. Блок-схема установки конверсии метана для получения водорода — атомный реактор 2 — газовая турбина 3 — трубчатый конвертор СН4 4, 6 — теплообменники 5—конвертор СО 7 скруббер для отмывки от СО2 5—сепаратор низкотемпературный энергетический баланс процесса 1 м СН4-И 28,4 МДж (тепло атомного реактора)- 4 м Нг -I- 2,01 МДж (рекуперацнонное тепло)

Евлм реактор охлаждается с помощью трубчатого амеевика о распределенной по длине L температурой, то уравнения теплового баланса можно составить на основе системы (4.8). Учитывая, что в данном случае имеет место тепловыделение аа счет химической реак1(ии без подвода тепла о внешним потоком, полу-чим п [c.61]

В главе IV учитываются совместно тепловой и материальный балансы прп анализе работы неизотермического реактора. Частично нсследуется автотермический процесс системы реакторов, поскольку он имеет значение для экономии тепла установки. Описывается возникновение горячих точек в трубчатых реакторах и демонстрируется относительность концепции о максимально допустимых температурах. [c.12]

Программа расчета трубчатого реактора обозначена RTK22. Она предназначена для расчета противоточного реактора (типа TVA) и может быть использована, как упоминалось ранее, и для проектирования и при расчете режима. По существу, это программа прямого расчета режима с внешней процедурой оптимизации. Исходные данные включают скорость и состав входного газа, давление синтеза, скорость прямого байпаса (если таковой имеется) или подвода тепла к синтез-газу, температуру входа, и фактор охлаждения слоя , который представляет площадь поверхности охлаждающих труб на единицу объема катализатора, умноженную на соответствующий коэффициент теплопередачи. Данные должны также включать одно из условий окончания расчета — или объем катализатора, или выходную концентрацию, которая может быть выражена в тоннах аммиака в день. Так как все условия на входе в слой определены, то можно выполнить интегрирование уравнений кинетики реакции, теплового баланса и теплопередачи до достижения любого из заданных условий на выходе. Именно это гибкое условие окончания позволяет использовать программу как для проектного расчета, так и при определении режима реактора. [c.192]

Материальный баланс промышленного реактора может быть представлен схемой (рис. 11). Аппарат конструктивно разбит на две части. В первой части, состоящей из двух секций (рис. 12), представляющих собой трубчатые теплообменники, собранные из 62 труб диаметром 108X6, происходит в основном хлорирование лара-грег-бутилтолуола до дихлор-лара-грег-бутилтолуола. Хлор подается в нижнюю часть каждой из рассматриваемых секций. Выделяющееся в результате реакции тепло отводится с помощью хладоагента, омывающего трубу. Вторая часть аппарата также смонтирована из двух секций. Каждая секция представляет собой трубчатый теплообменник, состоящий из 62 труб диаметром 159X6. Во второй части аппарата производится более глубокое хлорирование реакционной массы, поступающей из первой части хлоратора и рециркулируемой части моио- и дихлорбутилтолуола. Выделяющееся в результате реакции теило отводится так же, как и в первых двух [c.93]

В большинстве промышленных реакторов осуществляется отвод тепла непосредственно от зоны реакции. Конструктивно такой реактор обычно представляет собой трубчатый теплообменник с катализатором в трубках и теплоносителем в межтрубном пространстве (см. гл. IV, п. 2). Гидродинамический режим потока в трубке близок к режиму идеального вытеснения. Будем вначале считать, что концентрации реагентов и техшератува одинаковы по всему сечению реактора. Полагая в (V. 8) п (V. 9) Д = 0 и /. = 0, записываем уравнения материального п теплового баланса [c.206]

Таким образом, часть тепла регенерации, увлекаемая дымовьши газами, отдавалась на испарение воды в котле-утилизаторе (вертикальном трубчатого типа) и на предварительный подогрев сырья в скруббере. Большая часть тепла регенерации выносилась из регенератора основным катализаторным потоком и шла на подогрев и крекирование сырья в транспортной линии реактора, а также на подогрев воздуха в транспортной линии регенератора. Если таким образом не удавалось замкнуть тепловой баланс системы, то, как ужё указывалось выше, в систему включался котел-парогенератор, расположенный под регенератором и связанный с последним циркуляционными линиями (стояк и транспортная линия котла парогенератора). [c.72]