Диафрагмы коэффициент расхода

Таблица 12 Коэффициенты расхода кольцевых диафрагм

Для нормальных диафрагм коэффициент расхода [c.306]

Для нормальных диафрагм и сопел, изготовленных по размерам, приведенным на рис. 1-48 и 1-49, значения коэффициента расхода j, определяются по экспериментальным графикам (рис. 1-51, 1-52). [c.100]

Рис. 26. Коэффициент расхода для мерных диафрагм в записимости от числовых значений критерии Ре и ОТНОШЕНИЯ .

Опыты с диафрагмами в 50-миллиметровых и более толстых трубах показывают, что во всех случаях, когда толщина диафрагмы не меньше 1) /в диаметра диафрагмы 2) /зоЧ- /бо диаметра трубы и 3) /4 от высоты порога, образуемого выступающей внутрь трубы частью диафрагмы, — коэффициент расхода является функцией толщины. [c.398]

При известных диаметре трубопровода d и диаметре отверстия диафрагмы коэффициент местного сопротивления диафрагмы может быть взят по справочным данным. Следовательно, коэффициент т может быть вычислен и формулой (3-103) удобно пользоваться для определения расхода [Л. 14, 40]. [c.91]

Измерение расхода топлива. Измерение расхода мазута, как и других вязких жидких топлив диафрагмами затруднено вследствие сравнительно малых расходов и низких значений числа Рейнольдса, которыми характеризуется двил<еиие топлива по трубопроводам. При малых значениях Re (порядка 200— 500) постоянство коэффициентов расхода сохраняется лишь при использовании суживающих устройств нестандартной формы диафрагм сдвоенных и с двойным скосом, сопел комбинированных н с профилем четверть круга пли полукруга и др. [c.123]

Форма и сочетание форм узлов газового тракта во многих случаях настолько сложны и своеобразны, что определение их сопротивления возможно лишь экспериментально — путем продувки узлов или их моделей в стационарном воздушном потоке. Если расход воздуха и потеря давления известны, задача сводится к определению Й из формул ( 1.3) и ( 1.6). Если же расход не известен, то величину сопротивления проще всего найти сопоставлением потерь давления в исследуемом узле и в эталонном сопротивлении, включенных последовательно в схему продувки. Эталонным сопротивлением служит дроссельный прибор в виде нормального сопла или диафрагмы, для которых известны проходное сечение /о, коэффициент расхода ао и коэффициент расширения врд [102]. Из равенства весовых расходов газа через дроссельный прибор и узел имеем [c.204]

Определение коэффициента расхода ащ было произведено на продувочной камере с весами (см. рис. VI. 14). Положение пластин клапана изменялось с расходом воздуха при постоянной нагрузке на весах. Расход воздуха измерялся диафрагмой перед камерой, а высота подъема пластин — мерительным индикатором. [c.206]

Из приведенных схем видно, что диафрагма является конструктивно наиболее простым прибором. Однако она имеет наибольшее гидравлическое сопротивление и вызывает значительные потери напора. Кроме того, острая кромка отверстия диафрагмы быстро изнашивается, что влечет за собой изменение коэффициента расхода. Наиболее совершенной в отношении гидравлического сопротивления является труба Вентури. [c.97]

Несмотря на громоздкость, сложность установки и постепенное изменение первоначального значения коэффициента расхода по мере притупления острых кромок диафрагмы из-за воздействия абразивных частиц, всегда находящихся в мазуте даже после тщательной его фильтрации, очень широкое распространение получили сдвоенные диафрагмы. Этому способствовала сравнительная легкость изготовления сдвоенных диафрагм и в значительной степени широкая их популяризация в многочисленной технической литературе. [c.227]

Примерные значения коэффициента расхода для расчета сегментной диафрагмы приведены в [Л. 12]. [c.111]

Часто на практике бывает, что газ или воздух транспортируется по четырехугольным трубопроводам. В таких случаях применяются пе круговые диафрагмы, а четырехугольные, удовлетворяющие соотношению А В = а Ь, где А и Б—размеры внутреннего сечения трубопровода, а а и Ь — размеры отверстия диафрагмы. Испытания показали, что коэффициенты расхода таких диафрагм мало отличаются от а нормальных диафрагм, если указанные соотношения сохранены. [c.41]

Согласно данным Витте, в американских инструкциях приводятся коэффициенты расхода для нормальной диафрагмы примерно до Ке= 10000, в немецких нормах ДИН 1952 при несколько меньших значениях Не. Производятся исследования в области Ке от 40 до 3000. [c.43]

Линден и Отмер производили измерения с диафрагмами, имеющими т от 0,001 до 0,01, однако до сих пор коэффициенты расхода опубликованы только для т> 0,02. Были испытаны три диафрагмы с отверстиями диаметром 1,6 3,2 и 4,8 мм и толщиной 0,6—1 мм, диаметр трубопровода равнялся 51 мм. Испытуемой средой был воздух, разница давлений составляла 0,3— 12,7 мм вод. ст. [c.43]

Уравнением (68) дается зависимость коэффициента поджатия т от О и а. Коэффициенты расхода а = СЕ для сегментной диафрагмы несколько отличаются от их значений для нормальной диафрагмы, хотя зависимости а от т для этих двух типов дроссельных приборов очень близки. По Макарову и Шерману допуск в а при т до 0,5 составляет около 1%, при т>0,5 допуск увеличивается до 1,5%. Для приблизительного подсчета потери давления в сегментной диафрагме можно воспользоваться уравнением (59). [c.46]

Если геометрическое подобие площадей выдержано, то можно с точностью 2% для прямоугольной диафрагмы использовать коэффициенты расхода а, найденные для нормальной диафрагмы. Макаров и Шерман предлагают следующее интерполяционное уравнение, определяющее а для прямоугольных диафрагм. [c.47]

Если площади /( и Рг выражены в см константа будет равна 1,5943. Уравнения (89) — (109) можно применять для вычисления расхода в стандартных дросселирующих устройствах, приведенных в советских, немецких, английских и французских нормах, если коэффициенты расхода и поправки к ним берутся из графиков или таблиц соответствующей нормы. Для диафрагм с отбором давлений непосредственно перед и непосредственно за коэффициенты расхода в приведенных нормах не отличаются друг от друга. [c.57]

Расчет выходных диафрагм и сопел не отличается от расчетов нормальных диафрагм и сопел. Незначительная разница имеется только в величинах коэффициентов расхода. [c.64]

Двойная диафрагма (фиг. 18Z) состоит из двух нормальных диафрагм, установленных одна за другой на расстоянии а с отборами давлений непосредственно перед и за . Конструктивно каждая диафрагма совершенно тождественна с нормальной диафрагмой. Вторая диафрагма, считая по течению, называется главной. Для определения расхода среды через двойную диафрагму действительны уравнения (89) — (100). Течение через двойную диафрагму характеризуется коэффициентом расхода а , значение которого отличается от коэффициента расхода Ощ отдельно поставленной главной диафрагмы [c.65]

В советских инструкциях для дроссельных установок рекомендуется выбирать значение n между 0,4—0,6, лучше всего 0,5. Схема течения через сдвоенные диафрагмы при различных расстояниях между ними показана на фиг. 192. Коэффициенты расхода а и невозвратимая потеря давления в процентах перепада давлений в зависимости от величины т главной диафрагмы были определены экспериментальным путем и приведены в табл. 17. [c.66]

Расчеты могут быть произведены при помощи обычных уравнений, примененных в предыдущих случаях, прежде всего уравнений (89)— (96), в некоторых случаях (97) — (100) или (112) — (118). По конструктивным и производственным соображениям в ЧССР пока что отдается предпочтение диафрагмам со скругленными краями, так как они являются практически нормальными диафрагмами, в частности, отбор давлений у таких диафрагм производится непосредственно перед и за . Их острая грань с входной стороны закруглена четвертью дуги радиусом г, значение которого зависит от За закруглением делается выточка, как показано на фиг. 46. 62. Отношение г й, коэффициент расхода а и.другие данные приведены в табл. 19,, [c.68]

Ранее было указано, что при расчете коэффициента расхода недостаточно учитывать только поправки на тепловое расширение материала и на число Рейнольдса. Обычно еше учитываются при расчете, например, диафрагм, поправки на шероховатость труб /г 1 на заостренность краев отверстия диафрагм /3. Шероховатость трубопроводов учитывается также при расчете всех других видов дросселирующих органов, упомянутых в этой работе. Эти поправки, однако, не вводятся в расчеты в тех случаях, когда коэффициенты расхода были определены экспериментальным путем, так что в них уже вошло влияние шероховатости и остроты кромки диафрагмы. [c.128]

Учитывая отрицательное влияние излишне большого диаметра О диафрагмы на работу башии, расчет О необходимо производить при надежно выбранных значениях коэффициента расхода диафрагмы. Отметим, что при заииженпом ц но сравнению с фактическим его значением нужная пропускная способность не будет достигнута вследствие отмеченного выше полного затопления воронки звездочки, а часть кислоты может прорываться через сальник вала звездочки на крышку башни. Наоборот, при слишком большом р жидкость будет проваливаться на звездочку, и для устранения этош расход (Э придется увеличивать по сравнению с расчетным. Полагая в формуле (62) Рп = р1, можно после небольших преобразовашп получить рабочую формулу для определсиня 0 [c.125]

Среднее значение коэффициента расхода для этих форсунок р = 0,62- 0,7. Форсунки такой конструкции позволяют орошать полые и частично насаженные башни при относительно небольшом напоре Я= 154-20 м и числе распылителей 10—15, причем пропускная снособность одной форсунки достигает 10—12 м /ч [70]. Расход форсунок легко регулируется заменой колпачка при этом в аппаратах, не требующих тонкого дробления укидкости, увеличить расход можно расточкой выходного отверстия, а регулировать угол раскрытия факела — расточкой отверстия диафрагмы. При закрытом центральном отверстии й( форсунки работают уже как центробежные, создающие более широкий, но не заполненный внутри конический факел распыла. При этом значения 1 снижаются примерно на 30—40% по сравнению с 1 форсунок, имеющих центральное отверстие. [c.245]

Основным элементом опытной установки была аэродинамическая труба прямоугольного сечения 213X248 мм, в которой помещался исследуемый элемент. Исследованные объекты работали в условиях перекрестного тока при нагревании воздушного потока на одной стороне поверхности теплообмена за счет конденсации пара на другой стороне. Расход воздуха измерялся стандартными диафрагмами, установленными в трубе диаметром 305 мм за исследуемым элементом. Диафрагмы выполнены и установлены в соответствии с существующими правилами [Л. 6, 7]. Коэффициенты расхода для диафрагм взяты из этих же источников. [c.108]

Наиболее детально разработаны сегментные диафрагмы, и данные, полученные Виттом и Ломаном, неофициально считаются равноценными нормализованным. Заострение граней сегментного отверстия производится идентично обычным диафрагмам. Согласно измерениям Витта, коэффициенты расхода сегментных диафрагм на 2—5% меньше, чем для нормальных диафрагм. [c.41]

Р. Витте упоминает о предварительном сообщении Бейтлера и Массона в 1949 г. о коэффициентах расхода эксцентрических и сегментных диафрагм, предназначенных для негомогенных сред. Согласно этому сообщению, появление воздушных мешков или отложений перед диафрагмой резко изменяет коэффициент расхода а. [c.41]

Коэффициенты расхода а для сегментной диафрагмы в виде полукруга показаны на фиг. 2Z, там же дано сравнение со значениями а нормальной диафрагмы. Бейтлер и Массон в своих исследованиях не обнаружили зависимости а от числа Рейнольдса при т<0,25 при т = 0,4 влияние числа Re на величину а достигает 0,7% в области 5 10 [c.42]

При установке диафрагмы или сопла в конце трубопровода со свободным выходом струи необходимо, чтобы перед дросселирующими устройствами трубопровод был заполнен протекающей средой. Согласно норме ДИН 1952 перепад давления на дроссельном приводе определяется давлением перед дросселирующим устройством и атмосферным давлением. В этом случае давление в трубопроводе рассматривается как положительное. При измерениях выходной диафрагмой или сопло.м необходимо, чтобы на расстоянии 100 против дросселя и 50 в сторону от оси трубы не имелось каких-либо препятствий, искажающих форму струи. Если течение происходит при числе Рейнольдса большем предельного, в расчетах можно применять коэффициенты расхода, приведенные для нормальной диафрагмы или сопла, причем погрешности измерений составят для диафрагмы 1,5% и для сопла 1%. Условия течения при малых числах Ке до сих пор еще достаточно не исследованы. [c.49]

Опыты показали, что для выходных диафрагм со свободным выходом воды в атмосферу, коэффициент расхода получается на 0,1—0,4% больше, чем для нормальной диафрагмы, установленной в средней части трубопровода. При опытах Тибессарда коэффициенты расхода а были на 0,5—1% больше, чем у нормальной диафрагмы, что вероятно произошло под влиянием систематических отклонений в пределах допусков. Точность поставленных измерений была примерно 0,15%. Наибольшая ошибка в произведенных измерениях не превосходила 0,5%. Наибольшие отклонения имели место при т>0,5. [c.50]

Величины, приведенные в табл. 63, согласуются с поправками на шероховатость французской нормы МЕХЮ—101, немецкой нормы ДИН 1952 и с другими нормами. Можно сказать, что в настоящее время влияние шероховатости трубопровода на коэффициент расхода диафрагм исследовано экспериментально достаточно полно. [c.128]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология